Напряжении касательные при сдвиге кольца

Кручение пластинок с выемкой по торцовым поверхностям может осуществляться при поперечном сечении ее рабочей части, выполненной в форме круга, кольца и квадрата. Наиболее приемлемым с точки зрения характера распределения касательных напряжений является сечение в виде кольца. Но процесс его изготовления намного сложнее, чем изготовление квадратного сечения. Значительные трудности возникают при обработке боро-, органо-и углепластиков. Кроме того, в местах выемки и сверления по наружным поверхностям наблюдается повреждение структуры материала. Пределы прочности при сдвиге таких образцов для большинства исследованных композиционных материалов оказываются ниже, чем значения, полученные на образцах с рабочей частью в форме квадрата (табл. 2.10). Технология изготовления последних весьма проста, не требует специальных инструментов и приспособлений. Однако размеры поперечного сечения квадрата, как показывают исследования, оказывают заметное влияние на сдвиговую прочность. [c.47]

Сопоставляя теперь деформацию кольца с деформацией чистого сдвига (см. разд. 5.2, рис. 5.6), приходим к выводу, что такая деформация кольца должна сопровождаться появлением в плоскости поперечного сечения касательных напряжений т, направленных касательно к окружности поперечного сечения кольца (рис. 6.15). Эти касательные напряжения так же, как и деформации 7, однородны в окружном направлении. При линейно-упругих деформациях сдвиг 7 и соответствующее ему касательное напряжение г, как это следует из экспериментов на чистый сдвиг (см. разд. 3.5), подчиняются закону Гука [c.130]

Из рис. 8 следует, что площадка контакта шарика с дорожкой качения расположена в системе координат таким образом, что оси X—X, Y—Y и Z—Z совпадают соответственно с большой осью 2а (т. е. с направлением, перпендикулярным качению), с малой осью 2Ь (т. е. с направлением качения) и с направлением действия нагрузки Q. Таким образом, поверхность контакта, на которой определяются нормальные напряжения а, расположена в плоскости XV. Тела качения и кольца подшипника помимо нормальных напряжений сжатия воспринимают и касательные напряжения сдвига т, достигающие максимального значения на некоторой глубине под площадкой контакта и являющиеся основной причиной образования первых следов усталостного разрушения. [c.397]

Далее определим, как распределены касательные напряжения в сечении стержня и как они связаны с деформацией. Вырежем из стержня диск достаточно малой высоты с11 на расстоянии I от неподвижного основания и положим, что нижнее основание этого диска при закручивании повернулось на угол ф, а верхнее — На угол ф + ф. Из этого диска вырежем кольцо с внутренним радиусом г и внешним г- - йг (рис. 235, б). Тогда все кубики, вырезанные из кольца, будут иметь одинаковую деформацию сдвига, на один и тот же угол йа. Так как верхнее основа- [c.295]

Метод определения прочности при межслойном сдвиге из опытов на изгиб разрезного кольца предложен в работе [61]. По этому методу разрезное кольцо нагружается сосредоточенными силами, которые приложены к жестким консолям таким образом, чтобы линия их действия проходила через центр кольца (рис. 6.1.5, г). Касательные напряжения в кольце определяются по формуле [c.232]

Остальные обозначения будем пояснять по ходу изложения. Полагаем, что подкрепляющие оболочку кольца не оказывают влияния на жесткость оболочки при изгибе и растяжении (сжатии) в осевом направлении, а такл<е не 1 сопротивляются круче- I я нию и сдвигу. Это позволяет считать, что продольные (осевые) нормальные напряжения Gx и касательные напряжения т воспринимаются только стенкой оболочки, а кольцевые нормальные напряжения Оу — как стенкой, так и кольцами жесткости. Деформация срединной поверхности оболочки определяется шестью компонентами линейными и угловой деформациями Ех, Еу, у и тремя изменениями кривизн Кх, >Су, X- [c.311]

Касательные напряжения в сечении стержня возникают вследствие кр чения его вотфуг оси х[М и сдвигов в плоскостях ху и XZ Qy п Qj) — см. рис. 330, в. Касательные напряжения Тк, отвечающие крутящем> моменту М , для стержня с поперечным сечением в виде кр га или кольца вычисляются по известной формуле [c.388]

На рис. 36 сплошными кривыми показаны распределения касательного напряжения а вдоль радиуса в скрученном и скрепленном кольце с Г2/Г1=2,0 в моменты времени т==0,8 1,5 2,2. Для сравнения штриховыми линиями показаны соответствующие распределения в сплошном кольце без начальных напряжений. Момент времени т =0,8 предшествует отражению волны от внешней границы р=2,0. Сплошная и штриховая кривые, соответствующие этому моменту, немного отличаются одна от другой. Это может быть обусловлено тем, что, как видно из рис. 26, безразмерные скорость распространения волн с и модуль сдвига л должны быть больше единицы вблизй втаутреннёй границы и меньше единицы вблизи внешней границ ы. В момент времени т = 1,5, соответствующему условию после отражения фронта волны от свободной рнешней границы р=2,0, рассматриваемый фронт волны (сплошная [c.128]

Трехточечный изгиб относительно коротких балок или сегментов кольца (см. табл. 7.7, схемы 7—1 и 7—2) является самым распространенным способом определения межслойной сдвиговой прочности Пхг- Уточненное решение задачи об изгибе относительно короткого стержня из анизотропного материала 3, 16], однако, показало, что напряженное состояние существенно отличается от предполагаемого технической теорией изгиба. Распределение касательных напряжений по высоте относительно короткого стержня из анизотропного материала только в середине полупролета приближенно соответствует квадратичной параболе технической теории изгиба около точек приложения сосредоточенных нагрузок распределения касательных напряжений по высоте стержня имеют явно выраженные максимумы вблизи нагруженной поверхности стержня (рис. 7.16). В относительно коротких стержнях из анизотропного материала отсутствуют участки с постоянной ординатой максимальных касательных напряжений (рис. 7.17). Кроме того, по всей длине относительно короткого стержня действуют сжимающие транс-версальные напряжения и вблизи контактных областей наблюдаются большие сжимающие контактные напряжения. Вследствие этих отклонений экспериментально определенная прочность межслойного сдвига с увеличением относительного пролета уменьшается (рис. 7.18) и поэтому результаты испытаний отно- [c.225]

Особенность этих процессов заключается в том, что заготовка перед вырубкой-пробивкой сжимается вблизи очага деформации кольцевым клиновидным ребром, выполненным за одно целое с прижимным кольцом штампа. При этом касательные напряжения концентрируются в очаге деформации, увеличивается компонента шарового тензора напряжения (гидростатическое давление), пласт ичность металла повышается. Отделение одной части заготовки от другой происходит только в результате сдвига под Действием касательных напряжений, что позволяет получить высокую точность размеров изделия и чистую боковую поверхность. [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...