Кольца Деформации и напряжения максимальные

Интегрирование уравнения (95), составление системы уравнений для деформаций и напряжений и ее решение сделано в работе [141. Оно приводит к довольно сложному уравнению для определения напряжения вдоль кольца. Практические расчеты по этому уравнению показывают, что максимальные напряжения растяжения на поверхности кольца [c.177]

Результаты по исследованию влияния опоры на напряженное состояние цилиндрической части поршня представлены на рис. 9.27. Цилиндрическая часть поршня с опертым днищем испытывает незначительные механические напряжения, которые в основном проявляются в зоне выше первого кольца. На внешней поверхности отмечены осевые напряжения сжатия, максимальное значение которых имеет место в ослабленном сечении стенки. На внутренней поверхности стенки отмечены осевые напряжения растяжения с максимальным значением также в ослабленном сечении. Картина такого распределения осевых механических напряжений в цилиндрической стенке поршня с опертым днищем сразу уясняется из рассмотрения формы деформации стенки от действия механической нагрузки (см. рис. 9.23). Совпадение значений максимумов напряжений сжатия на внешней поверхности и напряжений растяжения на внутренней поверхности указывает, что в районе поднутрения имеет место чистый изгиб стенки. Однако изгибающий момент, действующий в ослабленном сечении стенки в районе поднутрения, невелик по значению и практически затухает уже в зоне второй кольцевой канавки. Таким образом, зона стенки ниже второго кольца остается, в сущности, свободной от механических напряжений. Для конструкции поршня с опертым днищем механические напряжения в кольцевых канавках и на цилиндрической 172 [c.172]

От давления жидкости зависит также срок службы уплотнительных колец. Это обусловлено тем, что при повышении давления увеличивается трение, сопровождающееся износом кольца, а также разрушением его в результате выдавливания резины в зазор (см. рис. 5.51, б). Кольцо начинает разрушаться обычно в месте, граничащем с зазором (участок к), так как здесь создается максимальное напряжение материала уплотнительного кольца при его деформации, причем износ и разрушение кольца зависят при одинаковом давлении в первую очередь от величины зазора и твердости резины. Разрушение кольца происходит особенно интенсивно при знакопеременном и пульсирующем давлении. [c.517]

Следует подчеркнуть высокую адекватность математической модели реальной работе КЭ. Как н в эксперименте, в месте расположения кольца Л 1 (рис. 17) наблюдались максимальные значения напряжений и деформаций, превышающие [c.69]

Все эти напряжения не зависят от коэффициента Пуассона, но третье главное напряжение при плоской деформации равно = (сг с0г)- На рис. 4.5(а) приведены кривые изменения напряжений Ох, Ог и Т1 по глубине от поверхности контакта. Эти кривые подобны соответствующим эпюрам в случае осесимметричного контакта (см. рис. 4.3). На рис. 4.5 (Ь) представлены линии уровня максимального касательного напряжения ть которые интересно сравнить с интерференционными кольцами рис. 4.6с1), полученными по методу фотоупругости. [c.120]

Ленточными конвейерами кольца подаются к пневматическому устройству для загрузки в индукционный нагреватель шахтного типа. В индукционном нагревателе мощностью 500 кВт при напряжении 1000 В и частоте тока 1000 Гц за время подъема на позицию разгрузки кольца нагреваются до 900 С. Они загружаются в штамп фрикционного пресса с номинальным усилием 3,15 МП и максимальным ходом ползуна 300 мм. Полезное число ходов составляет до 32 за 1 мин. Внедрением стального стержня обеспечивается пластическая деформация колец в радиальном направлении и калибрование их размеров. Формообразование завершается правкой колец в торец. Гидравлическими выталкивателями кольца удаляются из штампа и конвейером подаются в охладительную камеру. С помощью промежуточных транспортных устройств кольца поступают в камеру дробеметиой установки, где двумя аппаратами (мощность электродвига- [c.249]

Базовая статическая грузоподъемность подшипников — это такая статическая нагрузка, превышение которой вызывает появление недопустимых остаточных деформаций в деталях подшипника. Опыт показал, что при статическом нагружении подшипника, т. е. при отсутствии взаимного поворота колец, общая остаточная деформация в контактах менее 0,0001 диаметра тела качения не оказывает влияния на работоспособность подшипника. Поэтому при определении статической грузоподъемности за расчетные напряжения принимают максимальные контактные напряжения, которые вызывают общую остаточную деформацию кольца и тела качения в наиболее нагруженной зоне, приблизительно равную 0,0001 диаметра шариТса или расчетного диа- [c.434]

НИИ кольца разрушаются с двух сторон (рис. 378, й). В результате разрушения поверхности кольца острыми кромками канавки в контакт с уплотняемой металлической поверхностью начнут вступать при нулев9м давлений цоврежденные участки поверхности кольца и герметичность уплотнения будет нарушена. Однако, даже если подреза кольцами кромки канавки и не саблю-дается, разрушение его все-таки начинается обычно с этого мёста (в точке т, см. рис, 378, а) вследствие того, что здесь развивается максимальное напряжение материала уплотнительного кольца при его деформации. [c.608]

При гармонических осесимметричных радиальных колебаниях упругого кольца энергия равномерных окружных деформаций может безопасно накапливаться до тех пор, пока не будет достигнута предельная деформация, при которой происходит разрушение материала. Однако неизбежные несовершенства приводят к динамической потере устойчиворти симметричных радиальных колебаний, которая проявляется Б преимущественном нарастании определенных изгибных форм движения. При передаче энергии изгибным формам движения начальные неоднородности окружных напряжений концентрируются на гребнях изгибных волн. Гудьер и Мак-айвор [1] показали, что в линейно-упругом кольце при отсутствии затухания может происходить почти полная передача энергии. В работе [1] найдено, что при полной передаче энергии одной форме колебаний максимальное изгибное напряжение больше равномерно распределенного окружного> [c.25]

Область прокладки. Некоторые замечания о распределении напряжений в области прокладки бйли сделаны выше. Ясно, что модель жесткого кольца не дает возможности оценить усталостную прочность слоя прокладки. Использование упругих конечных элементов, хотя и дает в целом более высокий уровень напряжений (рис. 29), чем использование упругопластических элементов, тем не менее в силу локального характера пластических деформаций может служить рсдовой для исследования малоцикловой усталости в соответствии с рекомендацией норм ASME, разд. III. В случае модели жесткого кольца оценку локальных максимальных нз пряжений можно получить, исходя из предположения, что контакт между верхним и нижним фланцами происходит по линии, и используя хорошо известные формулы для распре- [c.46]

В кольцах и телах качения подшипников при средних нормальных контактных напряжениях, превышающих приблизительно 2 ГПа (для радиальных шарикоподшипников это соответствует максимальным герцевским напряжениям 3 ГПа), появляются пластические деформации. У неподвижных подшипников на кольцах образуются лунки, а на телах качения -участки смятия. У вращающихся подшипников на кольцах перед телами качения появляется бегущая упругопластическая волна. При снятии нафузки у невращающихся подшипников отпечатки остаются, у вращающихся, если нафузка снимается плавно, отпечатков не остается, хотя результат пластической деформации проявляется в виде изменения радиусов кривизны контактирующих поверхностей. При ударной нафузке, действующей на медленно вращающийся подшипник, на телах качения и [c.261]

Уиртмен [67] и Ансел и Уиртмен [68] показали, что деформация дисперсионно упрочненного сплава при постоянном напряжении может протекать при высоких температурах непрерывно в результате переползания дислокаций. Они предположили, что дислокации генерируются фиксированными источниками Франка — Рида, число которых М беспорядочно распределено в заданном единичном объеме. Под действием приложенного напряжения дислокации движутся от этих источников, образуя серии концентрических колец с максимальным радиусом Ь, до момента взаимодействия их друг с другом, что приводит к закупорке источников. Когда дислокации из внешнего кольца серии начинают переползать и взаимно аннигилировать, то площадь вокруг каждого источника, охваченная этими процессами, равна [c.289]

Основная причина появления термоупругих напряжений заключается в том, что если деформации термического расширения не удовлетворяют кинематическим ограничениям, то появляются дополнительные деформацни, уже связанные с напряжениями, такие, что суммарные деформации удовлетворяют этим ограничениям. Для кольца таким ограничением служит уравнение совместности деформаций (7.3). Как правило, температурное поле в начале и конце процесса однородно, т. е. Д7 = onst. Решение уравнения совместности деформаций, записанного в напряжениях а , для однородного перепада температур приведено в п. 7.2.4. Проанализируем полученные зависимости. При свободном охлаждении (АГ < 0) максимальные радиальные напряжения достигаются на радиусе [c.469]

Во всех вариантах поршней дизелей типа ДЮО, имеющих крепление вставки при помощи шпилек, возникали трещины в бонках (см. рис. 6, г 11, в 12, в и г 15, бив) главным образом под воздействием механических напряжений (монтажных и от сил давления газов). Из монтажных напряжений основное влияние оказывают напряжения от затяжки гаек шпилек, которые могут достигать 800 кгс/см (см. рис. 79), что для серого чугуна является значительным. В резьбе шпильки максимальные усилия (рис. 88, б) возникают в верхнем и нижнем витках [57]. В бонке поршня при- опирании без прокладок наибольшие усилия имеются против верхнего витка резьбы (рис. 87, в). При установке между поршнем и вставкой прокладок с вырезом для прохода шпилек из-за появления деформаций изгиба (см. рис. 80, а, б) возникают значительдые усилия (напряжения) по опорной поверхности бонок. Вследствие этого трещины в бонках (см. рис. 12, в 15, в) возникают со стороны опорной поверхности поршня на вставку. При установке прокладок под стальной плитой (см. 2 гл. I) опирание бонки на вставку более равномерное, а трещины возникают после более длительной работы и в трех направлениях (см. рис. 6, г). При размещении прокладок между поршнем и вставкой трещины возникают у краев прокладок в окружном направлении (см. рис. 12, г и 15, б) и они образуются в 2 раза чаще. Резьба бонок является сильным концентратором напряжений (см. рис. 78, б и е). Трещины в бонках, как правило, возникают со стороны резьбы (см. рис. 15, в), хотя имелись случаи, когда они образовывались и от края бонки (рт острого угла). Уменьшения отбраковки поршней из-за трещин в бонках можно достичь выносом регулировочных прокладок из поршня в разъем шатуна (см. рис. 59, е) или отказом от применения прокладок (см. рис. 23, г). Наиболее эффективным способом, полностью устраняющим образование трещин в бонках, является переход на поршни бесшпилечной конструкции (см. рис. 9), т. е., к креплению вставки стопорным кольцом. При этом с поршня снимаются монтажные напряжения, удаляется концентратор (резьба) и обеспечивается благоприятная передача усилий от поршня к вставке через плиту. [c.166]

Пластически деформированные и-образные образцы (рис. 5.57, гид) обычно предназначены для моделирования сравнительно легких условий эксплуатации, хотя пластическая деформация (еслн она не удалена последующей термической обработкой) может оказывать влняние на растрескивание, а уровень напряжений, получаемых в поверхностных слоях образца, обычно менее воспроизнодим, чем в случае более сложных об )азцов. Цилиндрические материалы могут быть испытаны на С-образных или кольцевых образцах. Первые нагружают путем уменьшения зазора (с помощью болта, рис. 5.57, б), а вторые путем увеличения диаметра за счет запрессовки внутрь калиброванной пробки большего диаметра, чем внутренний диаметр кольца. Максимальные напряжения наблюдаются на внешней по- [c.311]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...