Продольно-омываемые пучки

Для газохода прямоугольного сечения, заполненного продольно омываемым пучком труб, эквивалентный диаметр, м, можно определить по формуле [c.104]

Особенности кризиса теплообмена при кипении в кольцевых каналах и в продольно омываемых пучках труб [c.308]

При значениях близких к нулю, теплоотдача рассчитывается по формуле продольно-омываемых пучков труб. [c.231]

Проведенные экспериментальные исследования позволяют определить в продольно омываемых пучках витых труб коэффициент теплоотдачи в нестационарных условиях, а также учесть его зависимость от скорости изменения граничных условий. Ранее проведенные эксперименты в круглых трубах позволяют с достаточной для практики точностью определить нестационарные коэффициенты теплоотдачи и внутри витых труб. Поскольку теплоотдача внутри витых труб незначительно отличается от теплоотдачи внутри круглых труб можно при расчете нестационарного теплообмена внутри витых труб использовать полученные для круглых труб данные по. [c.228]

В. Коэффициент сопротивления трения продольно омываемых пучков труб зависит как от числа Re и шероховатости труб [c.9]

Продольно омываемые пучки, чугунные ребристые экономайзеры, газовая сторона чугунных воздухоподогревателей, воздушная сторона ребристых воздухоподогревателей, газовоздухопроводы и все местные сопротивления, в том числе горе-лочные устройства и золоуловители [c.184]

Для прямоугольного газохода с расположенным в нем продольно омываемым пучком труб (при числе труб, равном п) [c.101]

В нормах теплового расчета котельных агрегатов [Л. 45], где использовались опытные данные [Л. 46] по наружной теплоотдаче к воздуху в одной, трех и четырех продольно омываемых трубах, расположенных в трубе-кожухе, и ряд других опытных данных, также предполагается одинаковая закономерность теплоотдачи для круглой трубы и продольно омываемых пучков труб. Однако рекомендована несколько иная формула [c.216]

Наибольшее количество исследований по теплообмену в жидких металлах относится к теплообмену при течении в круглых трубах, между тем как для (практических целей наибольший интерес представляют данные о теплообмене в трубах некруглого поперечного сечения (прямоугольных, кольцевых) и в продольно омываемых пучках. Вопрос о влиянии геометрии поперечного сечения на теплообмен нельзя считать решенным для теплоносителей с числами Рг 1. [c.13]

Коэффициент сопротивления трения Л продольно омываемых пучков труб зависит от критерия Рейнольдса, шероховатости труб и относительного шага труб в пучке. Коэффициент сопротивления продольно омываемых пучков труб определяется из кривой, приведенной на рис. 12-2. Для пользования кривой необходимо определить эквивалентный (гидравлический) диаметр по формуле [c.344]

Рис. 12-2. Коэффициент сопротивления трения для продольно омываемого пучка

Эта формула справедлива не только для труб, но и для каналов некруглого сечения (в том числе и кольцевых зазоров) и для расчета теплоотдачи в продольно омываемых пучках. В этом случае в критерии Ни и Не в качестве определяющего размера ставится эквивалентный диаметр. [c.58]

Коэффициент сопротивления трения Я продольно омываемых пучков труб зависит от критерия Рейнольдса, шероховатости труб и относительных шагов труб в пучке. Коэффициент сопротивления продольно омываемых пучков труб определяется из кривой, приведенной на рис. 12-2. Для пользования кривой [c.328]

Продольно-омываемые пучки [c.46]

Рис. 1.35. Теплообмен (о) и гидравлическое сопротивление (б) в продольно-омываемых пучках с проволочными турбулизаторами.

Теплоотдача при развитом кипении в продольно-омываемых пучках рассчитывается по формуле из работы [5] [c.60]

Результаты исследований теплоотдачи в продольно-омываемых пучках труб довольно подробно обсуждались в работах [1—7]. В настоящем разделе ограничимся конспективным изложением результатов экспериментальных и аналитических исследований. [c.108]

В ПРОДОЛЬНО-ОМЫВАЕМЫХ ПУЧКАХ [c.108]

В работах [3, 14, 18] подробно проанализированы аналитические методы расчета теплоотдачи в продольно-омываемых пучках труб (стержней). При этом следовал вывод о необходимости проведения расчета теплоотдачи для случая турбулентного течения жидкого металла в межтрубном пространстве пучков труб. Такой расчет выполнен для пучков с относительными шагами / =1.1, 1.2, 1.3 и 1.5 при треугольном расположении труб в диапазоне чисел Ре от 70 до 7000. [c.113]

В ПРОДОЛЬНО-ОМЫВАЕМЫХ ПУЧКАХ ТРУБ. [c.117]

Рис. 7.6. Сравнение экспериментальных данных по теплоотдаче к жидким металлам в продольно-омываемых пучках.

В настоящей главе приведен анализ процесса теплоотдачи при малых скоростях течения теплоносителя (малые числа Ре) в продольно-омываемых пучках. Аналитический расчет сопровождается экспериментальной проверкой. [c.122]

СМЕШАННОЙ КОНВЕКЦИИ В ПРОДОЛЬНО-ОМЫВАЕМЫХ ПУЧКАХ [c.123]

Исследование влияния на теплоотдачу естественной конвекции изучалось на двух продольно-омываемых пучках с относительными шагами /й= =1.4 и 1.2 (пучки 5, 3 в табл. 7.1) [13, 14]. Принципиальная конструкция исследованных рабочих участков приведена на рис. 7.1. [c.126]

Коэффициент теплоотдачи в межтрубном пространстве кожухотрубных теплообменников с продольным омыванием для обычных теплоносителей (Рг 1) рассчитывается на основе коэффициентов теплоотдачи, определенных на моделях, имитирующих некоторую часть теплообменника. При этом не наблюдается какого-либо рассогласования между данными, полученными в условиях электрообогрева и методом теплообменника. Для жидкометаллических теплоносителей (Рг 1) положение оказалось иным между данными по теплоотдаче в продольно-омываемых пучках труб, замеренных методом теплообменника [1—4], и в условиях электрообогрева имеется существенное различие. Поэтому появились две группы формул, соответствующих двум случаям [3]. При небольших числах Ре в межтрубном пространстве и значительной относительной длине теплообменника коэффициенты теплоотдачи, рассчитанные по формулам для теплообменника, могут оказаться в несколько раз ниже найденных по формулам для пучков электрообогреваемых труб. [c.146]

Л (плоская щель), то = 2Н. Для кольцевого канала с внутренним диаметром 1 и наружным 2 эквивалентный диаметр (рис. 3.2, б). Для продольно омываемого пучка труб, если считать, что число труб бесконечно, эквивалентный диаметр равен й оо = (з/йУ — ] й для шахматного рас- [c.73]

Для процессов теплообмена существенен не только определяющий размер d, d или но и некоторые другие характерные размеры. Например, при движении жидкости в прямой гладкой трубе нужно вводить в качестве дополнительного размера ее длину / или расстояние от входа л (или в безразмерном виде L — = // э и X = x/dg). Для каналов сложной формы при изменении коэффициента теплоотдачи по периметру в ряде случаев вводятся также безразмерные координаты Y = y/d и Z = z/d или безразмерные параметры, характеризующие геометрию канала. .. L (например для продольно омываемых пучков труб в качестве такого параметра используются относительные шаги труб Li = Si/d, для кольцевых каналов — L = djd . [c.74]

Для определения отношений Ми/Мио и в продольно омываемом пучке труб с поперечными канавками также были проведены эксперименты, где было установлено, что при ламинарном течении канавки не влияют ни на теплоотдачу, ни на гидравлическое сопротивление. [c.234]

При значениях я) , близких к 0°, теплоотдачу рассчитывают по формуле (14.30) для продольно омываемых пучков труб. [c.252]

В табл. 23 даны предельно допускаемые скорости газа на входе в первый пакет конвективной шахты для некоторых видов топлив. Минимальные скорости газов по условиям заноса поверхностей нагрева при расчете котла на нижнем пределе нагрузки принимают следующие = 6 м/с для поперечно омываемых пучков пУг = 8 м/с для трубчатых и регенеративных ВП при продольном обтекании их газом. [c.197]

При смешанном обтекании газами пучка его поверхность разбивается на продольно и поперечно омываемые участки согласно указаниям, приведённым в. Нормах теплового расчёта котельных агрегатов , после чего тепловая нагрузка отдельных рядов труб поперечно омываемого участка пучка определяется по предложенным выше формулам, а нагрузка продольно омываемой части распределяется между рядами труб пропорционально их поверхностям нагрева. [c.82]

Д. А. Калафати и В. В. Попалов [42] оптимизировали равностороннюю шахматную ячейку, характеризуемую диагональным шагом 5 и поперечным 5х при условии получения максимальной эффективности E=QIN (где N — мощность, расходуемая на прокачку). Анализ показал, что уменьшение диагонального шага 5г приводит к увеличению . Уменьшение же поперечного шага увеличивает Е только до 5 , = 1.44 при дальнейшем уменьшении 51 значение Е снижается. В работе [43] те же авторы оптимизировали с энергетических позиций коридорные пучки. Энергетическая целесообразность применения продольно- и поперечно-омываемых гладких пучков зависит от числа Не. В работе [44] указанный вопрос проанализирован применительно к поперечно-омываемым коридорным пучкам с квадратной ячейкой и продольно-омываемым пучком, трубки которого располагаются в углах равностороннего треугольника. [c.31]

Методы теоретического анализа данной проблемы достаточно полно изложены в работах [1—3]. Отметим исследование Н. И. Вулеева [4], который обобщил метод с использованием пути смешения для трехмерного случая. При расчете коэффициентов турбулентного переноса количества движения и тепла в произвольной точке автором учитывается вклад молей, попадающих из всех окружающих точек. Эмпирические постоянные определяются по данным для круглых труб имеющиеся опытные данные о профилях скдростей в каналах сложной формы подтверждают гипотезу об универсальности обобщенного профиля для трубы по нормалям к поверхности канала сложной формы. Концепция применения гидравлического диаметра для продольно-омываемых пучков, особенно для тесного р1асположения труб, в целях обобщения опытных данных не подтверждается, что связано с существенным изменением касательного напряжения по периметру труб. [c.54]

В настояш ее время в литературе имеются по крайней мере три методики расчета теплоотдачи в продольно-омываемых пучках труб (стержней). В работе [26] предлон ено число Нуссельта представить условно в виде двух слагаемых Ки=Д Ки,+/з Ре, первое из которых должно учитывать молекулярную, второе — турбулентную составляющую переноса тепла Д — функция профиля скорости (т. е. числа Рейнольдса) и относительного шага з1й. Первым слагаемым учитывается также влияние на теплоотдачу конструкции твэла через зависимость Ки, от параметров Л и ( =( ст— о)/( ст+ о)> индекс О [c.119]

Предварительные оценки показали, что при числах Ре (порядка десятков) в продольно-омываемых пучках, представленных в работе [12], возможно проявление указанных двух факторов. В [13, 14] были проведены как теоретические, так и экспериментальные исследования. Основная их часть относится к пучку 5 (см. табл. 7.1) с относительным шагом 5/й=1.4. Одним из обстоятельств, по которым удобно использовать этот пучок, быйо то, что для него гидравлический диаметр и наружный диаметр трубы пучка близки меледу собой. [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...