Деформация струи

Для круглых тангенциальных сопел необходимо еще учесть деформацию струи из круглой в плоскую. Считая площадь сечения струи неизменной, для сопел диаметром d .r получаем [c.82]

На рис. 24 приведено поле скоростей и изменение формы круглой струи (й о = 48,0 мм), вытекающей параллельно стенке. Деформация струи в том виде, как это имеет место при соударении струй под углом или при ударе о стенку, не происходит,, границы струи остаются прямолинейными, но угол раскрытия вследствие сокращения присоединенной массы уменьшается до-15° (аналогично слиянию двух параллельных струй). При течении вдоль стенки изменяется форма только той половины струи,. [c.57]

При работе механических форсунок с увеличением скорости истечения сплошная струя топлива распадается на капли. Изменение формы капель в процессе их распада можно проследить по микрофотографиям, приведенным на рис. 4 [7]. С повышением скорости истечения топлива распад струи происходит на некотором расстоянии от сопла, и основной причиной распада является потеря устойчивости струи вследствие осесимметричных колебаний. Дальнейшее повышение скорости истечения приводит к возникновению волновых колебаний, которые интенсивнее воздействуют на струю, и поэтому распад жидкости происходит ближе к соплу и на более мелкие капли. При высоких относительных скоростях истечения топлива уже невозможно заметить какие-то строго периодические волновые колебания. Деформации струи становятся запутанными с образованием. на ее поверхности малых волн, в результате воздействия которых [c.12]

Рис. 4.8. Физическая модель изменения степени двухконтурности по скорости и высоте полета а — перераспределение профиля осевых скоростей на входе в компрессор низкого давления (лопатка с разграничительными полками) б —деформация струи на входе в компрессор низкого давления [c.89]

Во втором случае изменение степени двухконтурности осуществляется за счет деформации струи на входе в компрессор (рис. 4.8, б). Так например, при увеличении параметра у возрастает проходное сечение струи, втекающей во второй контур (/ ) соответственно сужается струя на входе ь компрессор первого контура (/I). При уменьшении параметра у, наоборот, сужается струя иа входе в компрессор второго контура и расширяется на входе в компрессор первого контура. [c.90]

Деформирование полимерных систем при повышенных скоростях деформации сопровождается рядом специфических явлений, отсутствующих у ньютоновских жидкостей. К их числу относится так называемое явление разрушения расплава или эластической турбулентности . В литературе это явление описывается главным образом применительно к течению упругих жидкостей в капиллярах, но оно имеет очень важное значение и для ротационных приборов. В случае течения упругих жидкостей в капиллярах при некотором критическом значении параметров, определяющих процесс деформирования, первоначально гладкая струя полимера начинает искажаться, на ней появляются регулярные или иррегулярные возмущения. При очень больших скоростях полимерные струи могут даже распадаться на отдельные зерна, а в некоторых случаях при очень больших скоростях деформаций струя снова оказывается гладкой. [c.34]

Рис. 10. Схема хрупкого разрушения струи жидкости при ударе а) и пластической деформации струи (6)

При больших скоростях деформации жидкость ведет себя как твердое тело, а при соответствующих условиях проявляет способность к хрупкому разрушению. Например, у некоторых жидкостей при скорости удара 23 м/с происходит хрупкое разрушение струи, а при меньших скоростях наблюдается только пластическая деформация струи (рис. 10). Способность жидкости к разрыву определяется объемной прочностью. Под объемной прочностью понимают давление, при котором нарушается сплошность жидкости. Значения объемной прочности при 20° С (в МПа) некоторых жидкостей указаны ниже [c.27]

При пневматическом распылении струя или пленка жидкости взаимодействует с воздушным потоком. В результате взаимодействия увеличиваются кинетическая энергия и деформация струи, что приводит к ее распаду на капли. Пневматические распылители получили в машиностроении наибольшее распространение. [c.469]

Если введение в струю стержня изменяет лишь длину ячейки, то наличие отражающей поверхности существенно деформирует струю. Исследования деформации струи путем ее торможения отражающим диском или резонирующей камерой были выполнены для того, чтобы разобраться в механизме генерации газоструйного стержневого излучателя, так как уже самые общие соображения показывали, что распределения давлений и скоростей в струе при наличии резонатора сильно отличаются от подобных характеристик в режиме свободного истечения струи. [c.71]

Свободные вихри индуцируют дополнительные скорости Vai и Уы, влияющие на деформацию струи. Поэтому на переходном участке следует к скоростям Уа И Уь ДОбаВИТЬ индуктивные скорости УаЕ = = Уа =Ь Уai, Уь Е = 14 =Ь Уы. Знак зависит от направления индуктивной скорости. Для определения среднего значения индуктивной скорости (на данной стороне сечения) можно воспользоваться формулами из теории крыла конечного размаха [c.316]

Следовательно, при подстановке (3.8) и (3.9) в (1.2) получается одно и то же в смежных слоях смешения qa = дь), но тогда, согласно (2.1), исчезает разность давлений на смежных сторонах вихря (Ар = 0). В таком случае при х > Жна деформация струи зависит только от сочетания инерционной скорости деформации Va и индуктивной скорости Vai VaE = К Кг При ЭТОМ [c.317]

Ослабление посадки подбуксовой струнки у рам челюстных тележек. Значительный износ контактных поверхностей Ж и К буксовых струнок и рамы (рис. 330) устраняют шлифовкой и шабровкой поверхностей К каблучков 1 буксовых челюстей и наплавкой (с последующей нормализацией) и обработкой на станке поверхностей Ж буксовой струнки 3. Контактные поверхности буксовых челюстей рамы и струнок подгоняют друг к другу по краске, пятна которой должны распределяться равномерно на 75% площади. Чтобы избежать деформации струнки, ее подгонку ведут с установленными прокладками 2. Если износ контактных поверхностей незначителен, то натяг струнок восстанавливают уменьшением толщины прокладок 2. Перед окончательной затяжкой гаек болтов в зазор между стрункой и буксовой челюстью легкими ударами молотка забивают прокладку 2. [c.409]

Метод сравнения деформаций струнки и рамы в надбуксовом вырезе. Усилие 5, действующее от буксы на раму (фиг. 23), распределяется на силу 5у,, действующую в верхнем поясе рамы, и возникающую в струнке. Буксовую челюсть рассматривают как раму с абсолютно жёсткими стойками и шарнирно прикреплённой стрункой, сравнивают деформации струнки и рамы (отнесённые к оси струнки) и определяют усилия по раме п струнке. Цилиндровая сила одного цилиндра создаёт усилие в раме [c.228]

Фиг. 23. К расчёту листовой рамы по методу сравнения деформаций струнки и рамы в надбуксовом вырезе

Метод сравнения деформаций струнки и рамы в надбуксовом вырезе 228 [c.952]

Существование колебания может рассматриваться как свидетельство того, что постоянное течение воздуха через рассматриваемые каналы неустойчиво. Противоположно тому, что имеет место в органной трубе и в чувствительных пламенах, деформации струи, казалось, должны бы быть симметричными. [c.219]

Следовательно, воздействие сил трения в потоке можно заменить эквивалентной деформацией струи — уменьшением ее сечения в направлении движения. [c.210]

Принято, что входное и выходное отверстия аппарата расположены на одной оси или их оси смещены настолько незначительно (рис. 11.1, a), что влиянием деформации (изгиба) струи, вызванной этим смещением, можно пренебречь. Несмотря на эти ограничения, представляется вероятным, что для приближенных оценок изложенным ниже методом расчета можно пользоваться и при более сложных условиях протекания струи внутри аппарата (более значительные смещения осей входного и выходного отверстий камеры, подвод потока под углом в камеру и др.). [c.328]

В результате взаимодействия струи и набегающего потока происходит деформация их границ и поля скоростей. Такое взаимодействие при сверхзвуковых скоростях набегающего,потока рассмотрено в 4.9, где описывается работа органов управления при вдуве газа в сопло двигательной установки. [c.371]

О разлете слоев жидкости под действием взрывных волн. Пусть имеется плоский, цилиндрический или сферический заряд взрывчатого веш ества (ВВ) и охватывающий его слой жидкости. Между зарядом ВВ и жидкостью может быть слой инертного газа. После взрыва жидкость придет в движение, раздробится на капли. Требуется найти дальность разлета капель к моменту прекращения движения. Задача детального описания этого процесса сложна. Целесообразнее рассматривать отдельно две стадии и каждую в рамках своих допущений и схематизаций. Первая стадия — деформация и дробление слоя жидкости под действием взрывной волны, в результате чего струи газа прорываются через жидкость, формируя ударную волну впереди жидкости. Вторая стадия — разлет образовавшихся и разогнанных до некоторой скорости капель жидкости, которые взаимодействуют с газовым потоком, инициированным взрывной волной. [c.357]

Угол расширения струи а (для осесимметричной струи — половина угла конусности) обычно равен 12— 14 и зависит от степени турбулентности струи на выходе из насадка. Расширение струи и увеличение ее массового расхода по движению приводит к непрерывной деформации эпюры осредненных скоростей. В пределах начального участка, длина которого составляет приблизительно пять характерных поперечных размеров струи в начальном сечении, эпюра скоростей имеет сложный вид (см. рис. 8.1, сечения 1—1, 2—2, 3—5). Характерной особенностью распределения скоростей на этом участке является наличие зоны постоянных скоростей, равных Но. [c.330]

Результаты измерения продольных осредненных скоростей в различных сечениях основного участка осесимметричной воздушной струи [1], приведенные на рис. 8.2, свидетельствуют о непрерывной деформации скоростного поля струи — чем дальше от начального участка выбрано расчетное сечение, тем меньше скорости в точках, одинаково удаленных от оси струи. Профили осредненных скоростей можно объединить одной кривой (рис. 8.3 , если опытные данные представить в виде безразмерного графика зависимости [c.330]

Под действием набегающего на струю потока не только искривляется ее ось, но и деформируется ее поперечное сечение. Деформация сечения струи обусловлена разностью давления в различных точках сечения. Со стороны набегающего потока давление всегда оказывается больше, чем с противоположной стороны. Возникающая при этом равнодействующая сил давления увеличивает кривизну струи. Одновременно с этим на поверхности струи происходит перераспределение давления, так как скорость обтекающего струю потока в различных точках поперечного сечения струи различна. В лобовой и кормовой частях струи скорость практически равна нулю, в то время как в точках сечения, расположенных по нормали к набегающему потоку, скорость максимальная. Разность скоростей, а следовательно, и давления в этих точках растягивает сечение струи поперек набегающего потока. Совместное действие разности давления в указанных точках и динамического давления на лобовую поверхность струи придает поперечному сечению круглой струи сначала форму, близкую к чечевичной, а далее по длине струи — подковообразную. Деформация как оси струи, так и ее поперечного сечения значительно усложняет картину течения и приводит к известным трудностям в выборе аналитического решения. Часто эту задачу пытаются разрешить методами сложения потенциальных течений, однако эти методы оказываются малоэффективными для вязкой жидкости при переменной форме поперечного сечения струи. [c.340]

Данные расчета з,41943 по этой формуле приведены и показывают, что значительный теплообмен может вызывать ош утимые деформации струи газа. При слабом теплообмене можно приближенно полагать, что критическая длина трубы соответствует Afg = 1, так как это допуш ение незначительно сокраш ает, согласно данным расчета по (232), величину параметра (табл. 21). При = 1 [c.260]

Начальное количество движения струй было одинаковым и равнялось для первого соотношения диаметров 0,0648 кг и для второго — 0,0693 кг. Начальная скорость основной струи изменилась от 22,6 до 34,1 м1сек, а атакующей — от 17,7 до 35,3 м1сек. Опыты были повторены для случая равных скоростей основной и атакующей струй, но разных количеств движения, причем в этом случае деформация струй оказалась меньше. На рис. 10 пока- [c.41]

М. О. Корнфельд и М. М. Рывкин (1939) провели серию оригинальных опытов на смеси канифоли с трансформаторным маслом, причем желаемая вязкость смеси достигалась варьированием концентрации канифоли. Разрыв струи, вытекаюш ей через дно сосуда, производился при помощи вращающегося копра. Опыты показали, что при малых скоростях наблюдается пластическая (ламинарная) деформация струи, а при скорости удара около 23 м1сек наступает хрупкое разрушение струи, причем явление хрупкого разрушения может наблюдаться при вязкостях порядка 10 пуаз, т. е. в веществах, заведомо считающихся жидкими. [c.458]

Подкладки к челюстям и наличники к подкладкам прикрепляют при помощи электрозаклепок. Лобовые наличники приваривают непосредственно к челюстям электрозаклепками и прерывистым швом по контуру. Подкладки изготовляют из листовой стали марки ВСтЗсп, а наличники — из стали марки 60Г и термически обрабатывают до твердости НВ = 285—363. Снизу к челюсти четырьмя болтами прикрепляют буксовую струнку 10. Струнка имеет по концам охватывающие выступы, которые выполнены с уклоном 1 12 и пригнаны к челюсти по краске, причем пятна краски равномерно распределяются на 70% рабочей поверхности. Чтобы избежать деформации струнок, подгонку их производят с установленными подкладками, которые при окончательно укрепленной струнке зажимаются между ней и челюстью. Головки болтов прихватывают к челюсти сваркой. [c.161]

Подкладки к челюстям и наличники прикрепляют при помощи электрозаклепок. Лобовые наличники 6 приваривают непосредственно к челюстям электрозаклепками и прерывистым швом по контуру. Наличники изготовляют из стали марки 60Г (ГОСТ 1050—74) и термически обрабатывают до твердости HR =30- 39. Снизу к челюстям 7 двумя болтами М27 прикрепляют буксовую струнку 5. Струнка имеет по концам охватывающие выступы, которые выполнены с уклоном 1 12 и пригнаны к челюсти по краске, причем пятна краски должны равномерно распределяться на 50% рабочей поверхности. Чтобы избежать деформации струнок, рекомендуется подгонку их производить с прокладками, которые при окончательно укрепленной струнке должны быть зажаты между ней и челюстью. Головки болтов прихвачены к челюсти электросваркой для предотвращения проворачивания их при завертывании гаек. 36 [c.36]

Снизу буксовые челюсти стянуты подбуксовыми струнками Ю, изготовленными из стали марки 25ЛП. Расположенные по концам струнок охватывающие выступы имеют уклои плоскостей прилегания к буксовым челюстям рамы тележки. Этими выступами струнки тщательно подгоняют к челюстям. Во избежание деформаций струнок меясду нижней частью челюсти и стрункой ставят прокладки толщиной [c.369]

Снизу к челюсти четырьмя болтами диаметром 28 мм прикрепляют буксовую струнку. Струнка имеет по концам охватывающие выступы, которые выполнены с уклоном 1 12 и пригнаны к челюсти по краске, причем пятна краски должны равномерно распределяться на 70% рабочей поверхности. Чтобы избежать деформации струнок, рекомендуется подгонку их производить с установленными подкладками, которые при окончательно укрепленной струнке должны быть зажаты между ней и челюстью. Головки болтов прихватываются к челюсти электросваркой. На тепловозе устанавливались струнки как кованые (из стали Ст. 3), так и литые (из стали 25ЛИ). С 1965 г. струнки крепятся двумя болтами вмеёто четырех. [c.197]

Боковины рамы 15 сварены из листовой стали марки СтЗ и имеют коробчатое сечение с вваренными литыми буксовыми челюстями 2. Правильное положение колесных пар 16 в раме тележки 1 зависит от расположения внутренних поверхностей буксовых челюстей 2 и боковин 15. Поэтому перед приваркой наличников челюсти проверяют и подгоняют к одной плоскости при помощи подкладок. Проверку рамы перед приваркой наличников производят при помощи крестового угольника или оптическим методом. Подкладка к челюстям и наличники к подкладкам прикрепляют при помощи электрозаклепок. Лобовые наличники приваривают непосредственно к челюстям электрозаклепками и прерывистым швом по контуру. Наличники изготавливают из стали марки 60Г (ГОСТ 1050—74) и термически обрабатываются до твердости рс 30—39. Снизу к челюстям 2 двумя болтами М27 прикрепляют буксовую струнку 3, имеющую по концам охватывающие выступы, которые выполнены с уклоном 1 12 и пригнаны к челюсти по краске, причем пятна краски должны равномерно распределяться на 70% рабочей поверхности- Чтобы избежать деформации струнок, рекомендуется подгонку их производить с прокладками, которые при окончательно укрепленной струнке должны быть зажаты между ней и челюстью. Головки болтов прихватываются к челюсти электросваркой. [c.26]

Стыковые соединения элементов плоских и пространственных заготовок наиболее распространены. Соединения имеют высокую прочность при статических и динамических нагрузках. Их выполняют практически всеми видами термической и многими видами термомеханической сварки. Некоторая сложность применения сварки с повышенной тепловой мощностью (автоматической под флюсом, пла ,менной струей) связана с формированием корня шва. В этом случае для устранения сквоз юго прожога при конструировании соединений необходимо предусматривать съемные и остающиеся подкладки. Другой путь — применение двусторонней сварки, однако при этом необходимы кантовка заготовки и свободны подход К корневой части сварного соединения. При сварке элементов различных толщин кромку более толстого элемента выполняют со скосом для уравнива1П1Я толщин, что обеспечивает одинаковый нагрев кромок н исключает прожоги в более тонком элементе. Кроме того, такая форма соед шения работоспособнее вследствие равномерного распределения деформаций и напряжений. [c.247]

Поскольку одна плоская решетка без дополнительных устройств не всегда достаточно эффективна при использовании ее в качестве распределительного устройства, возникает необходимость в других способах выравнивания потока. Одним из способов является последовательная установка системы плоских решеток, каждая из которых имеет меньший коэффициент сопротивления, чем необходимый коэффициент сопротивления при одной решетке. В этом случае растекание струи будет происходить постепенно от одной решетки к другой (рис. 3.10, а), что исклюйает возможность новой деформации потока вследствие перетекания жид1сости из [c.87]

В опытах Н. М. Тихоновой [134], проведенных на модели аппарата с отношением FJF,, = 39 и Яо = 25 (рис. 10.1, а), измерения скорости проводили с помощью пневмонасадки. По кривым / (рис. 10.1, б) видно, что границы свободной струи находятся в пределах аппарата до расстояния S = Si// o " 2,5. Площадь поперечного сечения струи F = Г, в данном случае составляет 0,5/ для сечения s = 15,6 и примерно совпадает с Гк в сечении s — 25. При дальнейшем продвижении струп, т. е. с увеличением s вследствие того, что дополнительному растеканию ее по сечению препятствуют стенки аппарата, происходит ее деформация и изменяется характер распределения скоростей. Это имеет место как при отсутствии каких-либо препятствий внутри аппарата (кривые 2, [c.268]

Дробление жидкости под действием электростатического поля. Так же как в случаях вращающегося диска н воздействия ультразвука, при дроблении под действием электростатического поля начальная неустойчивость быстро нарастает. При этом происходит выбрасывание образований, напоминающих небольшие струи. При вращении диска или действии ультразвука эти струйки неустойчивы и быстро распадаются. В рассматриваемом случае электрическое поле стремится стабилизировать любую образующуюся струю [567, 856], В результате деформация может достичь большой амплитуды и привести к образованию тонких струй, которые затем дробятся. Эти струи видны на фотоснимках, полученных в экспе-римента.х Лютера и Патерсона [509]. [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...