Амплитуды входного и выходного сигналов

Амплитуды входного и выходного сигналов 262 [c.297]

Отношение амплитуд входных и выходных сигналов 262 Оценки коэффициентов (параметров) математических моделей 261, 262, [c.300]

Фазы, амплитуды входного и выходного сигналов измерялись при помощи датчиков перемещений, тензометра и осциллографа МПО-2. Сигналы записывались на фотопленке. [c.141]

Отношение амплитуд входного и выходного сигналов называют модулем частотной характеристики и обозначают М [Прим. перев.) [c.125]

Для получения исходных данных, необходимых для применения численного разложения в ряды Фурье, использовался метод импульсов. К патрубку прикладывался импульс внешней силы, причем одновременно замерялись величина этого импульса с помощью динамометрического датчика и динамическая реакция системы в этой же точке с помощью акселерометра. Входной и выходной сигналы затем пропускались через фильтры, преобразовывались в цифровую форму и использовались для численного преобразования Фурье, в результате чего были получены зависимости амплитуд и фаз от частоты колебаний. Затем вычислялось отношение динамической реакции к возбуждающей колебания силе и получали зависимость податливости от частоты колебаний, т. е. динамическую реакцию. Типичная зависимость податливости от частоты колебаний в точке приложения возмущающей силы показана на рис. 6.73. Вследствие большого числа наблюдаемых форм колебаний в дальнейшем были рассмотрены лишь типичные резонансные частоты колебаний и соответствующие им формы. Этими частотами были 52,7 84 207 и 339,8 Гц. Формы колебаний получались методом импульсов путем построения графиков передаточных функций для различных точек выхлопной трубы. Известно, что построе- [c.359]

В случае освещения оптич. системы когерентным светом входным и выходным сигналами являются комплексные амплитуды световой волны на входе /(л, > ) и на выходе g x, у ). ЧКХ Н(и, у) связывает между собой фурье-образы (спектры, см. Фурье-оптика) F u, и) и G u, v) соответственно входного и выходного сигналов [c.448]

В случае освещения объекта некогерентным светом входным и выходным сигналами являются распределения интенсивности (не амплитуды) света h x, у) и j>) [c.448]

Для исследования устойчивости был принят известный в теории автоматического регулирования метод построения амплитудно-фазовых характеристик по результатам измерений входных и выходных сигналов разомкнутой системы при подаче на ее вход гармонических возмущений синусоидальной формы постоянной амплитуды и переменной частоты с помощью синусного задатчика. [c.140]

Частотная характеристика линейной стационарной динамической системы определяется передаточной функцией Я (со), которая связывает амплитуды и фа ы входного и выходного сигналов соотношением / = Я(со)а. Если уравнения движения имеют периодические коэффициенты (как в случае двухлопастного винта), то указанного однозначного соотношения не существует и входному сигналу с частотой со в общем случае соответствуют выходные сигналы со всеми частотами, равными со пЙ, где п — целое число. Тогда соотношение между входом и выходом для синусоидального входного сигнала имеет вид [c.581]

В этих уравнениях и S ,J — взаимные корреляционная функция и спектральная плотность входного и выходного сигналов и — автокорреляционная функция и спектральная плотность входного сигнала с — сдвиг (запаздывание) по времени X — время ш — частота / — мнимая единица (соответственно / ю — комплексная частота) к (I) — импульсная переходная функция исследуемой системы, т. е. функция, показывающая реакцию объекта исследования на импульсное воздействие в виде 8-функции. Последняя есть импульс бесконечно большой амплитуды и бесконечно малой длитель- [c.169]

Параметры электрических входных и выходных сигналов тока и напряжения с дискретно изменяющимися амплитудой, длительностью, фазой и частотой, предназначенных для информационной связи между приборами и средствами ГСП, устанавливаются ГОСТ 26013—83. Номинальные значения амплитуд (верхнего уровня) частотных сигналов могут иметь следующие значения 0,6 1,2 2,4 6 12 24 27 48 60 ПО 220 В — для напряжения 1 2 5 10 20 50 100 200 500 1000 2000 мА — для токов. [c.6]

Различают Два типа нелинейности степенную /1 = ао + а х + а х +. .., где х и у — входное и выходное мгновенные значения сигнала, и нелинейность из-за ограничения амплитуды. Последняя делится на ограничение сверху и ограничение снизу (центральное). На рис. 10.3, (Х и б показаны эти виды ограничения, При первом виде ограничения искажаются только громкие сигналы, при втором — все сигналы, но более слабые искажаются сильнее чем громкие. [c.273]

Замыкание ключей, стоящих на входе и выходе системы, происходит не одновременно, а с интервалом Тд. Эта задержка равна времени, затрачиваемому на преобразование аналоговой информации в цифровую форму и последующую ее обработку в центральном процессоре. Поскольку интервал Тд, как правило, значительно меньше постоянных времени исполнительных устройств, датчиков и объектов управления, им часто пренебрегают, полагая, что входные и выходные квантователи действуют синхронно. Кроме того, при использовании ЭВМ, работающих со словами длиной 16 разрядов пли более, и аналого-цифровых преобразователей, имеющих не менее 10 двоичных разрядов, эффекты квантования по уровню практически незаметны. Поэтому в первом приближении можно считать, что амплитуды дискретных сигналов изменяются непрерывно. [c.20]

Из-за амплитудных и фазовых искажений входные и выходные гармонические сигналы прибора отличаются друг от друга по амплитуде и по фазе. [c.98]

Входные и выходные информационные сигналы выдаются отрицательным напряжением амплитудой 24 В 20 %. Амплитуда остаточного напряжения при отсутствии сигнала превышает минус 2,4 В. [c.149]

При проектировании и анализе линейных электрических цепей один из методов состоял в исследовании выходного сигнала, полученного способом, описанным выше, для случая формирования оптического изображения, т.е. путем свертки входного сигнала (представленного последовательностью импульсов с изменяющейся амплитудой) с единичным импульсным откликом системы. Однако интегрирование, необходимое для исследования влияния различных фильтров, при этом становилось очень сложным. Еще более трудным было обращение свертки, применяемое при проектировании фильтров с условием создания определенных выходных сигналов по заданным входным. Именно применение теоремы свертки обеспечило во многих случаях столь необходимые упрощения. Из этой теоремы следует, что спектр временных частот на выходе линейной электрической системы является просто произведением входного частотного спектра и частотного спектра единичного импульсного отклика системы (ее передаточной функции). Интегрирование во временной области заменяется более простой операцией перемножения в частотной области. Более того, полная частотная характеристика нескольких последовательно включенных фильтров является просто произведением их собственных передаточных функций. Поэтому неудивительны замечания о том, что если бы теория цепей была ограничена временным подходом, то она никогда не получила бы такого развития. [c.87]

В основе ряда приближенных методов исследования нелинейных систем в установившихся режимах используется гармоническое представление сигналов. Для применения этих методов необходимо определить форму движения объекта регулирования при гармоническом сигнале на входе СЧ. При этом в качестве амплитудной частотной характеристики нелинейной системы примем отношение амплитуды основной гармоники выходной координаты СЧ в установившемся процессе к амплитуде гармонического входного сигнала в зависимости от частоты входного сигнала. В качестве фазовой частотной характеристики примем зависимости от частоты фазового сдвига названной гармоники выходной координаты по отношению к гармоническому сигналу на входе силовой части. При изменении не только частоты, но и амплитуды сигнала на входе СЧ получим семейство амплитудных и фазовых частотных характеристик СЧ. [c.415]

Взвешивание и соединение, осуществляемые оптически с помощью компьютерно синтезированных голограмм, обычно требуют знания дифракционных картин голограммы. При этом голограммы, изменяющие амплитуды и фазы, позволяю т получить корректную таблицу истинности, описывающую соотношение входного-выходного сигналов с максимальным весовым коэффициентом и отклонением порога. В случае геометрической оптической схемы 2-разрядного умножителя, показанного на рис. 5.3, были легко получены выражения, определяющие поведение соотношения входного-выходного сигналов. Данная благоприятная ситуация может являться исключение м при конструировании систем с внешним пороговым кодированием, как правило, имеющих меньшие размеры, большую эффективность и т. д., для которых приближение геометрической оптики не применимо. [c.152]

Л[инейные П. с. передают сигнал, сохраняя его форму и соответствие (с заданно] точностью) между амплитудами входного и выходного сигналов. Кроме того, они обычно не дают заметного сигнала от управляющего импульса (кроме спец. случаев, когда иа пыходо до. гжои и.меть место постоянный по амплитуде сигнал, иаз. пьедесталом ). Подобные П. с. применяются в ядерно электронике как элементы амплитудных анилпзаторов импульсов и экспериментальных установок. Их наз. такгке линейными н рои у с к а т е л я м и, или схемам и в р е -м е и 11 ( ) ii с е л е к ц и и. [c.221]

Частотные характеристикй могут быть получены экспериментальным и теоретическим способом. При экспериментальном их определении на вход средства измерений подаются колебания фиксированной амплитуды и различной частоты. Фиксируя амплитуды выходного сигнала и сдвиг по фазе между входным и выходным сигналами для различных частот, получают искомые характеристики. [c.139]

На рис. 80 приведена схема для снятия частотных характеристик ЭГРС. Использованная для этой цели аппаратура состояла из низкочастотного генератора периодических колебаний ИГПК индикатора-осциллографа И-5М, имеющего экран с послесвечением и используемого в качестве контрольного прибора двойного пикового вольтметра ДПВ-2 для замера амплитуд входных и выходных колебаний (на схеме не показан) низкочастотного фазометра НФ для замера сдвига фазы выходных сигналов относительно входных. [c.147]

На рис. 7.1 показано, как изменяется амплитуда модуляции считывающего света А при увеличении экспозиции Wo- Учтем, что при сделанных выше допущениях Л сх vVf сх Qzq, и воспользуемся результатами раздела 4.6, где рассматривались зависимости Q (Wq) и Zo (Wa)- На первом этапе записи, который на рис. 7.1 соответствует экспозициям О < 1 0 < Wi, Q ос Wo, в то время как толщина заряженного слоя Zo остается постоянной. В этом случае уИ ос Wo и, следовательно, А ос Wo, т. е. имеется линейное соотношение между входным и выходным сигналами ПВМС. При этом чем больше толщина заряженного слоя Zo, тем больше А. [c.132]

Частота вибросигнала изменялась от 10 до 150 Гц с различными амплитудами входного сигнала на вибростендах типа ВЭДС и от 5 Гц до 500 Гц на вибростенде типа LINGDYNAMIK. Среднеквадратичные значения входного виброускорения менялись в диапазоне от 10 м/с до 40 м/с . В качестве первичных преобразователей входных и выходных сигналов использовались акселерометры типа 4370 и 4381 производства фирмы Брюль и Къер, а также бесконтактные ультразвуковые измерители виброперемещений. Структурная схема экспериментальной установки приведена на рис. 4.8. [c.73]

Важность понятия спектральной функции в значительной мере определяется простотой связи между спектральными функциями входного и выходного сигналов. Это соотношение можно, конечно, считать очевидным. Действительно, величина С (со) би может рассматриваться как средний квадрат амплитуды флуктуаций, полз чеиной путем исключения всех фурье-компонент флуктуаций, кроме тех, которые имеют частоты, лежащие в области (со, со + б со). (С принятой здесь точки зрения это следует из полученного выше соотношения, согласно которому средний квадрат можно выразить через интеграл от спектральной функции поэтому обсуждение можно было начать с этого менее формально- [c.543]

При анализе работы ОЭП в условиях организованных оптических помех важно знать характерные признаки входных и выходных сигналов для конкретного помехового воздействия. Их можно выявить, сравнивая входные и выходные сигналы при воздействии на ОЭП только источника полезного сигнала (объекта) и при совместном воздействии этого источника и помехи (объ-СКТ+помеха). Сравниваемыми параметрами могут быть амплитуда и спектральное распределение облученности ОЭП в рабочем оптическом диапазоне прибора, пространственные характеристики источника полезного сигнала (наблюдаемого объекта) и помехи, приведенные к плоскости анализатора изображения (пространствен- [c.87]

Имеются специальные программы для анализа электромагнитной совместимости компонентов в конструктивах РЭА. К ним, например, относятся программы семейства Omega PLUS, с помощью которых определяется форма сигналов в конструкциях с печатными платами, кабельными соединениями, микрополосковыми линиями анализируются статические электрические и магнитные поля в геометрических плоских и объемных конструкциях выполняется расчет полосковых и микрополосковых устройств, взаимных индуктивностей и емкостей многопроводных линий передачи моделируются электромагнитные излучения в печатных платах рассчитываются задержки с учетом паразитных емкостей и индуктивностей. При моделировании компоненты схемы представляются в виде линейных эквивалентных схем входных и выходных цепей, проводится частотный анализ, фиксируются максимальные амплитуды напряженностей электрического и магнитного полей, электрических токов и напряжений, результаты используются для принятия необходимых конструктивных решений. [c.234]

Исследовались образцы гидроопор, в которых в качестве рабочей среды использовались реологические заполнители с различными физическими свойствами этиленгликоль, вода, тосол, АМГ-10, трансформаторное масло, полиметилсилоксановая жидкость (ПМС-20) и др. В результате стендовых испытаний устанавливалась зависимость выходного сигнала от частоты входного при неизменной заранее заданной амплитуде последнего. Измерения выходных сигналов проводили при различных значениях входных сигналов вибростенда 10, 20, 30, 40 м/с . Наилучшим заполнителем гидроопоры по результатам испытаний признан ПМС-20. Во-первых, этот тип заполнителя не токсичен, во-вторых, он наиболее эффективно, по сравнению с другими типами заполнителей, поглопцает энергию внешнего вибросигнала. [c.77]

Основная задача теории линейных пассивных Ч. — определение связи между сигналами на входе и выходе при помощи только внешиих параметров устройства, т. е. таких, к-рые могут быть определены, без сведений о его внутр. устройстве. Для применяемых в электро- и радиотехнике Ч. сигналами являются токи и напряжения на входных и выходных клеммах (рис. 1). Пользуясь комплексных амплитуд методом. [c.414]

Основные параметры УЛЗ. Время задержки Т определяется длиной пути L, проходимого упругими волнами в звукопроводе от входного преобразователя до выходного, и скоростью их распространения с, т. е. Т = Lie. Рабочая частота /о примерно равна резонансной частоте преобразователей. Частота / задерживаемого радиосигнала должна совпадать с /о. В случае задержки видеосигнала его следует сначала преобразовать в радиосигнал с частотой заполнения, равной /о, а затем выделить огибающую задержанного сигнала (продетектировать). Возможна и непосредственная задержка видеосигнала, однако при этом неизбежны значительные искажения его формы и нек-рое увеличение потерь в УЛЗ. Полоса пропускания А/ оиределяется преимущественно добротностью преобразователей. В широкополосных УЛЗ с большой задержкой А/ зависит также и от частотной характеристики потерь распространяющихся в звукопроводе упругих волн. Потери в УЛЗ, определяемые обычно коэфф. D = lOlgTI Bx/ вых где и Т вых — мощности сигнала соответственно на входе и на выходе УЛЗ, складываются из потерь на двукратное электромеханич. преобразование на входном и выходном преобразователях и потерь при распространении упругих волн в звукопроводе. Первые зависят от типа применяемых преобразователей, их материала и конструкции, а вторые — от частоты (растут с её увеличением), а также от материала и конструктивных особенностей звукопровода. У р о в е н ь ложных сигналов (УЛС) определяется отношением амплитуды наибольшего из ложных сигналов к амплитуде задержанного сигнала. К лож ным относятся все сигналы на выходе УЛЗ, задержка к-рых отличается от заданной. Величина УЛС существенно зависит от конструкции звукопровода. Температурный коэффициент задержки (ТКЗ> определяется гл. обр. зависимостью скорости распространения упругих волн в звукопроводе от темп-ры, что [c.179]

Выходные сигналы радиальных сегментов такого фотоприемни-ка инвариантны к масштабу входного объекта и циклически изменяются с его переориентацией. Сигналы же кольцевых элементов фотоприемника инвариантны к повороту объекта, но циклически изменяются с изменением его масштаба. Соответствующая обработка сигналов этого фотоприемника, являющихся спектральными Признаками объекта, дает возможность идентифицировать объект и получить информацию о его масштабе н ориентации. Поскольку амплитуда фурье-образа инвариантна к сдвигу выходного объекта, его положение во входной плоскости не влияет на процесс извлечения признаков. Однако информацию о положении объекта в такой системе можно получить только путем оптического гетеродинирования его фурье-спектра. [c.276]

В зависимости от типа калориметра и постоянной времени регистрирующего прибора после действия лазерного импульса можно наблюдать выходной сигнал с тремя характерными особенностями. Разумеется, длительность выходного импульса лазера очень мала по сравнению с любыми тепловыми постоянными времени калориметра и его форму нельзя разрешить. Тем не менее может наблюдаться короткий высокий пик, указывающий на тепловую волну, которая доходит до датчика прежде, чем установится равновесие. Форма и амплитуда этого пика зависят от положения лазерного пучка по отношению к датчику. Но этот узкий пик не представляет интереса при определении входной энергии. По мере того как энергия распределяется по всему калориметру, первоначальный импульс напряжения спадает к почти постоянному значению. Энергию лазерного импульса определяют по квазипостоянному выходному сигналу датчика температуры, умножая его на калибровочную постоянную калориметра. Через несколько десятков секунд или минут выходной сигнал датчика медленно спадет, так как температура калориметра возвращается к своему первоначальному значению (комнатной температуре). Чтобы свести к минимуму разброс результатов измерения, обусловленный изменениями потерь, зависящих от времени, целесообразно измерять выходной сигнал датчика спустя некоторое время и давать возможность калориметру устанавливаться в равные промежутки времени (порядка нескольких минут) между последующими измерениями. При самых точных измерениях перед каждым измерением калориметр следует выдерживать, пока он не вернется к одной и той же температуре. Но, к сожалению, это обычно требует очень много времени. [c.177]

Если входным сигналом является сигнал акустический, приходящий на вход 2 с амплитудой а. , то для выходных сигналов получим bi=Si2a-2, Ь Зца.,, b-j- s,su2. Из соотношений (3.4) как раз и следует, что =о /4, bi= al 4, bl -d /2. Если еще учесть, что при возбуждении ПАВ половина излучаемой мощности теряется из-за акустического излучения в противоположном направлении, то очевидно, что общие вносимые потери в линии (без учета потерь на распространение ПАВ) для первого снимаемого с ВШП выходного электрического сигнала составляют 6 дБ. Отраженный сигнал, испытав вторичное отражение на передающем ВШП, очевидно, также будет принят на выходе как ложный эхо-илтульс, причем его амплитуда будет только на 12 дБ ниже амплитуды основного задержанного сигнала. Так как обычно ложные эхо-импульсы не желательны, необходимо принимать меры по снижению их уровня. Это может быть достигнуто, например, при помощи рассогласования ВШП по электрическим выходам. Однако при этом возрастают общие потери для основного задержанного сигнала. Аналогичный эффект достигается и в том случае, если нанести на подложку звукопоглощающую пленку или использовать материалы с большим затуханием ПАВ. [c.314]

Для спрямления шкалы (диаграммы) расходомера в усилительное устройство прибора дополнительно встроен квадратор, в электрической схеме которого извлекается квадратный корень из измеряемого перепада давления. Квадратор состоит из автогенераторного регулирующего устройства с широтно-импульсной модуляцией (АРУ-ШИМ), собранного на интегральной микросхеме, и функционально-импульсного делителя, выполненного на транзисторе. Выходным сигналом квадратора являются прямоугольные импульсы постоянной амплитуды, частота которых и коэффициент заполнения определяются уровнем входного сигнала. [c.301]

СОВПАДЕНИИ МЕТОД, экспериментальный метод яд. физики, состоящий в выделении определ. группы событий (рождение и распад ч-ц, их пролёт через детектор и др.), происходящих одновременно (в пределах фиксированного промежутка времени т). С. м. сводится к регистрации совпадающих во времени электрич. сигналов, к-рые поступают от детекторов частиц. Совпадающими наз. такие сигналы, к-рые полностью или частично перекрываются во времени (рис. 1). Временной отбор сигналов осуществляется схемами совпадений, к-рые срабатывают от импульсов с определ. длительностью и амплитудой. Схемы совпадения реализуют логич. ф -цию И (логич. умножение), т. е. на её выходе сигнал появляется лишь тогда, когда импульсы на всех входах имеют т. н. единичный уровень. Схемы совпадений характеризуются разрешающим временем (макс. временной сдвиг между входными сигналами, при к-ром они регистрируются как одновременные), чувствительностью (мин. уровень входных сигналов, поступающих на все входы С. с., при к-ром происходит её срабатывание), мёртвым временем (мин. время между двумя последоват. срабатываниями). Кроме собственно узла совпадения 2 (рис. 2), в состав большинства схем входят пороговые формирующие элементы 1 и выходной дискримина- [c.697]

Зависимость отношения амплитуд выходного A,f и входного Ах сигналов от частоты колебаний ш называется алтлитудно-частот-ной характеристикой (АЧХ) средства измерений [c.139]

Верность воспроизведения сообщений — это способность Р. у. в отсутствие помех воспроизводить на выходе с заданной точностью закон модуляции принимаемых сигналов. Количественно оценивается искаженнями, т. е. изменениями формы выходного сигнала по сравнению с модулирующей ф-цией.. Линейные (амплитудные и фазовые) искажения, обусловленные инерционностью элементов УТ, не сопровождаются появлением в спектре сигнала новых составляющих, не зависят от уровня входного сигнала и глубины модуляции амплитудные искажения проявляются в изменении соотношения амплитуд спектральных составляющих. Оценка фазовых искажений, проявляющихся в неравенстве сдвигов во времени разл. составляющих спектра сигнала при прохождении через УТ, проводится с использованием характеристики группового запаздывания. При слуховом приёме существенны лишь амплитудные искажения, при визуальном, особенно телевизионном,— также и фазовые. Для оценки линейных искажений при визуальном приёме пользуются, кроме того, т. н. переходной характеристикой Р. у., представляющей временную зависимость выходного напряжения при подаче сигнала с единичным скачком модулирующего напряжения. [c.232]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...