Учет паразитных емкостей

Уравнения мультивибратора при учете паразитной емкости [c.807]

Итак, учет краевого поля и паразитной емкости ячейки позволил нам уменьшить погрешности измерения емкости до 1 % и тангенса угла диэлектрических потерь до 5%. [c.248]

Дифференциальные уравнения движения симметричного мультивибратора с учетом малых паразитных емкостей и при некоторой естественной [c.150]

Точно так же при исследовании работы лампового генератора с индуктивной обратной связью мы пренебрегали всеми малыми параметрами, в частности паразитными емкостями и индуктивностями монтажа, междуэлектродными емкостями лампы. Учет тех или иных малых паразитных параметров привел бы (кроме значительного усложнения задачи) лишь к малым изменениям в условиях самовозбуждения генератора и выражениях, определяющих амплитуду и период автоколебаний, и т. д. [c.729]

Иная картина получается нри ЛГ 1. В этом случае, как нетрудно видеть, состояние равновесия (О, 0) неустойчиво как при учете паразитных параметров (при х О), так и при пренебрежении ими (при х = 0). Теперь на фазовой линии Р вырожденной модели имеется отрезок — л л х (х О — единственный корень уравнения 1 -(- /С<р (- ) = 0). на котором условие несущественности малых паразитных емкостей не выполняется на этом отрезке [c.775]

Фазовые траектории быстрых движений отходят от этого отрезка фазовой линии вырожденной системы , содержащего, между прочим, и состояние равновесия (О, 0) (рис. 529, б). Таким образом, при малых паразитных емкостях (при л 1 или, точнее, в пределе при [А->-- -0) мультивибратор уходит скачком из всех состояний с лг х, причем при скачке скачкообразно изменяется переменное X, т. е. напряжение м на сетке левого триода, при неизменном значении переменного у, т. е. при неизменном напряжении v на конденсаторе С мультивибратора. Так из динамики модели мультивибратора, построенной при учете сколь угодно малых паразитных емкостей и С , существенных для колебательных процессов в мультивибраторе (при 1), получается постулат скачка, использованный нами в 8 гл. IV. [c.776]

Са- Составим уравнения колебаний мультивибратора, учитывая малую паразитную емкость анодного узла (ее учета, как мы сейчас увидим, будет достаточно для построения доброкачественной модели мультивибратора). На основании законов Кирхгофа имеем [c.807]

Таким образом, рассматривая модель мультивибратора, полученную при учете малой паразитной емкости Сд, мы приходим к следующим выводам относительно характера колебаний схемы (при [c.808]

Уравнения колебаний мультивибратора при учете малых паразитных емкостей С, и g (но при прежних остальных упрощающих предположениях) в безразмерных переменных, введенных выше, могут быть записаны в виде следующей системы дифференциальных уравнений четвертого порядка [c.849]

В связи с малой величиной тепло- 1п4 емкости особое внимание было уделено учету поправки на остаточную скорость нагревания за счет паразитного подвода тепла. Кривая В па фиг. 57 дает связь между S ш Т для случая, когда эта поправка вводится на основании модели, описанной в п. 19 кривая А соответствует результатам, в которых этой поправкой полностью пренебрегают. Истинные значения, вероятно, располагаются между этими кривыми. Наинизшая температура в этом случае составляла 0,0014° К + 10%. [c.533]

Аналогичный результат получается и при учете малых паразитных индуктивности о и емкости Сц в анодной цепи (емкость изоб- [c.744]

Имеются специальные программы для анализа электромагнитной совместимости компонентов в конструктивах радиоэлектронной аппаратуры. Например, программы семейства Omega PLUS служат для определения формы сигналов в конструкциях с печатными платами, кабельными соединениями, микрополосковыми линиями и для расчета задержек с учетом паразитных емкостей и индуктивностей. Программа Em S an этого семейства предназначена для моделирования электромагнитного излучения печатных [c.146]

Имеются специальные программы для анализа электромагнитной совместимости компонентов в конструктивах РЭА. К ним, например, относятся программы семейства Omega PLUS, с помощью которых определяется форма сигналов в конструкциях с печатными платами, кабельными соединениями, микрополосковыми линиями анализируются статические электрические и магнитные поля в геометрических плоских и объемных конструкциях выполняется расчет полосковых и микрополосковых устройств, взаимных индуктивностей и емкостей многопроводных линий передачи моделируются электромагнитные излучения в печатных платах рассчитываются задержки с учетом паразитных емкостей и индуктивностей. При моделировании компоненты схемы представляются в виде линейных эквивалентных схем входных и выходных цепей, проводится частотный анализ, фиксируются максимальные амплитуды напряженностей электрического и магнитного полей, электрических токов и напряжений, результаты используются для принятия необходимых конструктивных решений. [c.234]

При определении стойкости различных видов электрической изоляции к воздействию поверхностных ЧР определенной интепснвности фиксируют канал разряда на участке поверхно-ети между игольчатыми электродами 1 (рис. 29.71). Расстояние между электродами 1 мм. Определяют /,р с помощью резистора R, кажущийся заряд 9,р с помощью конденсатора С (с учетом паразитной емкости Сд), при этом должны быть известны напряжения зажигания и погасания Us и Uu разряда между электродами [c.411]

Рис. 3-7. Упрощенная схема моста с двумя переменными сопротивлениями а — схека моста без учета паразитных емкостей б — схема с указанием паразитных параметров, влияющих на точность измерения (показаны пунктиром).

Такими с) щественными параметрами, определяющими закономерности колебаний в мультивибраторе на этих этапах движения, являются малые паразитные емкости в схеме (емкости Q и анодного узла лампы и сеточного узла лампы Л или же емкость катодного узла). Эти емкости, несмотря на их малость, играют определяющую роль во время быстрых изменений напряжения и на сетке лампы Л.2, составляющих одну из характерных особенностей колебаний мультивибратора. При учете паразитных емкостей С , и g или емкости мы придем к динамической модели второго порядка (с одной степенью свободы), которая будет достаточно удовлетворительно отображать колебания, происходящие в мультивибраторе. Такая динамическая модель мультивибратора будет рассмотрена в 5 гл. VIII и в 4 гл. X. [c.282]

Поскольку все большие параметры мультивибратора были учтены, причину построения такой неудачной, дефектной модели, очевидно, следует искать в том, что мы, пренебрегал всеми паразитными параметрами схемы, пренебрегли среди них и какими-то параметрами, существенными (несмотря на их малость ) для колебательных процессов в мультивибраторе. Такими существенными паразитными параметрами, определяющими (наряду с емкостью С, сопротивлениями Ra и Rg и характеристикой ламповой группы закономерности колебаний в мультивибраторе, являются, в частности, малые паразитные емкости Сд, g или С , всегда имеющиеся в схеме (они изображена на рис. 507 пунктиром). Эти емкости играют определяющую роль во время быстрых, скачкообразных изменений сеточных напряжений н, которые, как известно, являются характерными для колебаний мультивибратора. При учете паразитных емкостей и g или С (эти емкости в реальных схемах мультивибратора обычно значительно меньше емкости С) мы придем к вполне доброкачественной модели второго порядка, т. е. к такой модели, которая позволяет проследить неограниченно во времени за поведением мультивибратора и объяснить, в частности, периодическое повторение скачков сеточного напряжения и (см. 5 гл. VIII и 12 гл. V) ). Существенно при этом, что при колебаниях мультивибратор периодически приходит в такие состояния, в которых члены дифференциальных уравнений с малыми паразитными емкостями в качестве их коэффициентов не являются малыми по сравнению с другими членами этих уравнений (несмотря на малость паразитных емкостей по сравнению с емкостью С). Именно поэтому нельзя пренебрегать паразитными емкостями при построении динамической модели мультивибратора при рассмотрении его колебаний ). [c.732]

Учет паразитных емкостей. В заключение параграфа покажем, как принятая нами гипотеза о характере колебаний в схеме Фрюгауфа вытекает из свойств доброкачественной модели этой схемы, построенной при учете хотя бы одного существенного паразитного параметра. Среди различных паразитных параметров, малых, но существенных для колебательных процессов в схеме, по-видимому, основную роль играют паразитные емкости (они изображены на рис. 548 пунктиром). Для наших целей достаточно учесть одну из них (любая из этих емкостей делает невозможными мгновенные скачки анодных токов и напряжений на сопротивлениях / ). Чтобы не нарушать симметрии схемы, мы будем учитывать ниже только малую паразитную емкость Сх. В этом случае имеем следующие уравнения колебаний схемы [c.800]

В 8 гл. IV мы рассмотрели автоколебания мультивибратора, пользуясь дефектной моделью первого порядка, дополненной постулатом скачка сеточного напряжения а. Этот постулат скачка, по сути дела, является косвенной формой учета существенных паразитных параметров и получается как следствие динамики доброкачественной модели второго порядка, построенной с учетом хотя бы одной из указанных выше паразитных емкостей (см. 4 этой главы, а также 5 гл. VIII). [c.732]

Динатронный генератор разрывных колебаний. Схема динатронного генератора разрывных (релаксационных) колебаний приведена на рис. 544 его колебания (при учете малой паразитной емкости Са) описываются уравнениями [c.789]

Докажем сделанные постулаты относительно разрывного характера колебаний блокинг-генератора, исходя из рассмотрения динамики его модели третьего порядка, получаемой при учете малых паразитных емкостей обмоток трансформатора, изображенных на рис. 567 пунктиром (емкость Са является суммой емкости анодной обмотки и выходной емкости лампы, емкость Сз — суммой емкостей выходной обмотки и выходных цепей блокинг-генератора) остальными малыми паразитными параметрами (в том числе магнитными потоками рассеяния в трансформаторе) мы по-прежнему пренебрегаем. Для такой модели имеем следующие уравнения колебаний [c.830]

Заметим также, что эти постулаты получаются и из рассмотрения динамики модели блокинг-генератора (модели третьего порядка), получаемой при учете малых магнитных потоков рассеяния в, трансформаторе, но при пренебрежении всеми паразитными емкостями, или модели пятого порядка, в которой учитываются как малые паразитные емкости, так и малые магнитные потоки рассеяния. Однако траектории быстрых движений (их проекции на плоскость и, будут отличными от прямых (,V например, при учете только магнитных потоков рассеяния в трансформаторе проекциями фазовых траекторий быстрых движений на плоскость и, и, будут линии [c.832]

Для практических расчетов принято считать, что паразитная связь через ближнее электрическое поле проявляется как емкостная связь через паразитную емкость без учета — появляющегося при этом — магнитного поля, а паразитная связь через блнжпеемагнитное поле — как индуктивная связь через взаимоиндуктивность, без учета электрического поля. [c.329]

Длина линии должна быть не более 0,15 самой короткой рабочей волны (10 м) с учетом коэффициента укорочения, который дл я ЛСП составляет около 0,5, для коаксиальных кабелей со сплошной изоляцией из прлиэтилена — 0,6...0,65. Для ЛСП этот предел составляет 0,7 м, для коаксиального кабеля — 0,9...1 м. В наймем случае длина линии удовлетворительная. Необходимо проверить также, чтобы при иамотке линия размещалась в один слой"на внутреннем диаметре сердечника. Двухслойная обмотка нежелательна вследствие появления паразитной емкости мёжду концами линии. [c.154]

Высокая плотность компчновки монтажных соединений, а следовательно, и малые расстояния между монтажными проводниками в цепях с малым уровнем сигналов и высокой частотой импульсов, характерных для блоков на полупроводниковых микросхемах, приводят к необходимости обеспечения хорошей экранировки и устранения паразитных связей. Для этого необходимо определять взаимное расположение микросхем в блоке с учетом уменьшения взаимного влияния и сокращения длины монтажных соединений. Полезно также экранировать отдельные участки печатных плат и плоских кабелей, заполняя свободные от проводников участки земляными проводниками и экранами. Для уменьшения емкости между печатными проводниками желательно уменьшить их ширину, сохраняя необходимое поперечное сечение за счет применения более толстой фольги. [c.712]

Как уже отмечалось, данная глава посвящена анализу непланарных приборов. На рис. 14.1, а показано поперечное сечение непланарного МОП-прибора, изготовленного с использованием локального окисления. Область, заключенная в прямоугольник, соответствует собственно прибору, к ней примыкают области, образованные стоп-канальной р -диффузией, и области локального окисления с характерными птичьими клювами . На рис. 14.1, б в уменьшенном масштабе показаны смежные приборы с указанием некоторых паразитных эффектов. Например, выделенная штриховой линией область изображает соединение истоковой и стоковой областей соседних приборов через полевой диэлектрик. Кроме того, на рисунке указаны паразитные эффекты сторонних емкостей и эффекты сужения запрещенной зоны из-за диффузии примеси для образования " -области. Из этих рисунков видно, что при технологически ориентированном моделировании приборов необходим учет непланарных эффектов. [c.352]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...