Выравнивание поверхности расчет

Основной величиной, определяюшей расчет ограждений, является температура на внутренней поверхности обмуровки. Выбор материала футеровки производится по этой максимальной температуре на огневой поверхности. Расчет потерь тепла и распределения температур по слоям производятся по средним температурам. При этом неравномерностью распределения температур на внутренней поверхности обмуровки пренебрегают, так как имеют место растечка тепла и выравнивание тем- [c.61]

Метод выравнивания поляризуемостей позволяет приближенно заменить расчет вторичного распределения потенциала при различных для разных металлов значениях параметра к в граничных условиях (1.25) решением задач с однотипными граничными условиями (при постоянном значении параметра к на всей граничной поверхности). Он основан на приравнивании параметров входящих в граничные условия (1.25) для различных участков поверхности, значению этого параметра на каком-либо одном ("опорном") участке (обычно в качестве опорного выбирается участок наибольшей протяженности) при соответствующем изменении значений эффективных потенциалов участков. Методическая погрешность такой замены тем меньше, чем более равномерно распределение тока н участках с заменяемым значением параметра к. [c.55]

Расчет в соответствии с одномерной постановкой предполагает постоянство температуры внутри капли. Оценка охлаждения капли теплопроводностью показывает, что для воды при ts == 100° С, At = 30° С, Гз = 100 мкм и времени пребывания в сопле 10 с различие температур в центре капли и на ее поверхности составляет менее 10%. В действительности выравнивание температур оказывается еще более быстрым из-за циркуляционных токов внутри капли. [c.54]

При электроконтактном нагреве нельзя не учитывать исходной структуры (дисперсности) и химического состава закаливаемой стали. Мелкозернистая структура одного и того же металла, обладая большей суммарной поверхностью раздела, является менее электропроводной. Исследования показывают значительное повышение электропроводности закаленной стали и., мере увеличения температуры отпуска, что связано с понижением дисперсности ее структуры. Отдельные составляющие структуры поликристаллов, как, например, перлит, феррит и цементит, также обладают различным сопротивлением прохождению тока. Наибольшее сжатие силового потока, а также и наиболее высокая температура возникают по границам включений или пор. Это обстоятельство имеет важное практическое значение для обработки поверхностных слоев, образованных при восстановлении деталей наплавкой и металлизацией, содержащих много пор и других объемных дефектов. При расчетах предусмотрено использование среднего сопротивления электрической цепи. В действительности составляющие структуры поликристалла можно представить как параллельные проводники, имеющие различные сопротивления. Однако следует иметь в виду, что каждый повер.хностный микроучасток в процессе обработки подвергается нескольким термомеханическим воздействиям, что способствует некоторому выравниванию температуры. [c.20]

Предположительно зарождение аморфной фазы происходит на поверхности раздела интерметаллид—матрица, так как именно здесь возникает градиент свободной энергии вследствие повышенной концентрации дефектов на границе. Это приводит к выравниванию свободной энергии интерметаллидной фазы и аморфного сплава от периферии к центру частиц. На конечной стадии процесса предполагается полная аморфизация материала. Расчеты [509] энтальпий и свободной энергии систем Со—Сг, Ni—Сг, Fe—Сг основывались на неравенстве Гиббса—Богомолова и потенциале взаимодействия заряженных несжимаемых сфер Юкавы. Расчетные данные удовлетворительно согласовались с экспериментальными, но такой подход не лишен спорных моментов и не объясняет, почему при МЛ металлических порошков происходит аморфизация. При рассмотрении же последовательности возникновения новых фаз, определяемой энергией Гиббса или изобарно-изотермическим потенциалом, становится ясно, что структуры, наиболее предпочтительные в термодинамическом отношении, будут и наиболее устойчивыми. [c.314]

Результаты расчетов показывают, что в слое металла, подвергающегося электронной бомбардировке, при толщине слоя, разной пробегу электрона, должна была бы устанавливаться температура порядка 10 —10 ° С в течение 1 сек. В реальных условиях такие температуры в металле, подвергаемом электронной бомбардировке, существовать не могут вследствие теплопроводности, испарения металла на поверхности, интенсивного перемешивания расплавленного металла газами и парами, выделяющимися при нагревании. Эти процессы приводят к выравниванию температуры. [c.57]

В связи с указанным обстоятельством при разработке электроизоляционных конструкций объектов, предназначенных для установки внутри помещения, стараются применять легкие металлические экраны для выравнивания распределения поля. К такому же мероприятию прибегают при желании резко повысить начальные напряжения разрабатываемого оборудования в случае коротких промежутков, В длинных промежутках напряжения определяют на основании расчета электрического поля для определенной допустимой напряженности поля, полученной путем экспериментальных исследований. Эти допустимые напряженности существенно ниже расчетных напряженностей в идеальном случае, т. е. при очень гладкой поверхности и очень чистом воздухе. Допустимые напряженности зависят от рода напряже- [c.59]

Для возможности увеличения продольной подачи следует уменьшить нагрузку максимально загруженных режущих кромок за счет перераспределения ее на неработающие или малонагруженные кромки. Нагрузку, приходящуюся на крайние зубья, распределяют на зубья а, лежащие за крайним работающим зубом, дальше от полюса профилирования Р, путем увеличения высоты головки этих зубьев (фиг. 432, а). Наружная поверхность этих фрез ограничивается не прямой линией А, параллельной к оси фрезы, а кривой линией В. Форма наружной поверхности зубьев фрезы определяется размерами изделия (диаметром, числом и размерами зубьев) и принятыми за основу условиями резания и распределения нагрузки. Разные авторы проектируют фрезы исходя из разных условий распределения работы между отдельными зубьями из равной загрузки зубьев, равного износа зубьев и пр. Сложные кривые, получающиеся на основе теоретических расчетов, для упрощения изготовления фрез обычно заменяют дугой окружности. Иногда для выравнивания загрузки боковых режущих кромок по длине фрезы изменяют не только высоту (фиг. 432, б), но и толщину зубьев. [c.725]

Выравнивание температуры по поверхности нагрева происходит вследствие теплопроводности по мере развития пластических деформаций. Поэтому для расчета длительности нагрева можно считать, что источник теплоты распределен равномерно и не меняется по времени. [c.167]

При расчете плоского подпятника принимают, что давление на него распределяется по гиперболическому закону — в центре оно максимально (теоретически стремится к бесконечности). Для выравнивания давления пяту вьшолняют кольцевой (рис. 13.1,6). Опорная поверхность ее [c.377]

Важным условием стабилизации технологического процесса является поддержание температуры кокиля в определенных пределах. За один оборот кокиль проходит ряд последовательных изменений температуры охлаждение в период сборки и ожидания заливки нагрев в период охлаждения отливки в форме охлаждение при очистке кокиля и, наконец, охлаждение до температуры, необходимой для нанесения облицовки. Наиболее существенная возможность изменения температуры кокиля сосредоточена на последней стадии. На ней кокиль охлаждается частично или полностью принудительно (особенно эффективно — путем подачи водовоздушной смеси на рабочую поверхность кокиля). Последующее охлаждение естественным путем служит выравниванию температуры кокиля по всей поверхности рабочего гнезда. Методика расчета этого режима приведена в работе [17]. [c.523]

В наших опытах использовались термометры сопротивления с толщиной платиновой пленки 0,1 ц. нанесенной на стекло марки БД-1. Для датчиков этого типа выравнивание температур обеих сторон пленки происходит за 0,01 мксек, т. е. на изменение температуры поверхности датчик реагирует почти мгновенно. В случае быстрого протекания процесса для расчета потока в стенку важную роль играет вопрос о распределении количества тепла, поступившего к системе пластина плюс подложка. Расчеты 5] показывают, что в нашем случае теплоемкостью пленки можно пренебречь только после 10—15 мксек опыта. После 10 мксек процесса нагревания около 7,5% общего количества тепла аккумулируется пленкой. При анализе этой задачи подробно рассмотрен вопрос о правомочности вычисления теплового потока по классической формуле для полуограниченного стержня, если известна зависимость температуры контакта пленки и подложки во времени и показано, что в данном случае для вычисления потока мы можем пользоваться классическими формулами. [c.96]

Эпоксидные грунт-шпатлевки Э-4020 и Э-4021 состоят из смеси пигментов, эпоксидной смолы, пластификатора и растворителей, имеют консистенцию теста и предназначаются для грунтования и выравнивания поверхности (совмещаются две операции). Перед употреблением в шпатлевку вводится отвердитель—спиртовой раствор гексаметилендиамина из расчета 8,5 г на 100 г шпатлевки. Шпатлевка наносится несколькими слоями кистью, шпателем или распылителем полностью отвердевает за 24 ч при 18—23° С. Недостатки данных шпатлевок токсичность распворителя, сложность процесса составления и нанесения, недостаточная адгезия к загрунтованной поверхности. При введении в шпатлевки Э-4020 и Э-4021 измельченного асбеста, пропитанного лаком этиноль, увеличивается их механическая прочность и уменьшается усадка. Применение шпатлевок с указанной добавкой позволяет исправить дефекты поверхности литья выступы, раковины и пр. [c.51]

При ремонте с применением материалов на эпоксидной смоле разрущенные места очищают, как было описано выше, от пыли и грязи и удаляют ослабленный бетон. Для сцепления нового материала со старым бетоном дно и стенки выбоин промазывают эпоксидным клеем с расходом его в количестве 0,15—0,25 кг/м . Когда клей начинает подсыхать, выбоины глубиной до 3 см заполняют эпоксидно-минеральной смесью, в которой на 1 часть клея добавлено 5—7,5 весовых частей смеси цемента с песком. При выбоинах глубиной более 3 см в качестве минерального материала применяли свеженадробленные гранитные высевки размером 2—5 мм (55%), песок (30%) и цемент (15%). Этими смесями заполняли выбоины с таким расчетом, чтобы после уплотнения и выравнивания поверхность отремонтированной части находилась бы на уровне покрытия. Затем отремонтированные места, уплотненные ручными или легкими моторными катками, присыпали чистым сухим песком (крупностью 0,5—2 мм), вновь слегка уплотняли и тщательно выравнивали. Ввиду необ- [c.184]

Это же выражение было получено Прандтлем [207]. Случай а ° ° 0, т. е. фх °° о (см. рис. 5.1), имеет место тогда, когда непосредственно за плоской решеткой или сеткой расположены продольные направляющие поверхности (спрямляющая решетка — хонейкомб, см. рис. 4.3). В то же время, как уже было отмечено, коэффициент выравнивания потока должен быть одинаковым как в конечном сечении за решеткой, так и перед ней, по ее фронту. Таким образом, выражение (5.58) можно рассматривать как уточненную формулу и для расчета коэффициента выравнивания потока по фронту решетки, т. е. /(ф = Аа)р/Ашо = /( = ( + Ср)С Как видно, это выражение аналогично формуле (4.29), только более уточненной. [c.130]

Для выравнивания нагрева тел вращения в зоне галтелей, реборд, резких ущирений получил распространение одновременный нагрев с растушевкой . По этому методу применяют сложные конструкции индуктирующего провода нагревательного [щ-дуктора, состоящего из отдельных элементов, подобранных с таким расчетом, что при вращении детали нагрев всей подлежащей закалке поверхности выравнивается. Индуктирующий провод нагревает только ту часть поверхности Si, которая обращена к нему. Удельная мощность р, не может быть выше pi < 1,5 кВт/см . При вращении детали значение удельной мощности усредняется на всю поверхность S, подлежащую закалке. Отношение S/S 3—4 не рекомендуется. [c.18]

Управление размерами и формой мениска можно осуществить ре- улируя магнитное поле на его поверхности. При четко выраженном поверхностном эффекте результирующее поле вне проводящей среды сравнительно легко определяется экспериментально или расчетом по уравнению Лапласа. Нужную конфигурацию магнитного поля достигают, варьируя форму индуктора и распределение в нем тока иногда используют также магнитолроводы и экраны. Следует также учитывать, что в ряде случаев распределение тока в индуктирующих проводниках зависит от их расположения по отношению к мениску. Это наблюдается, в частности, в индукторах с большой высотой витков и в индукторах с параллельными катушками. В таких индукторах линейная плотность тока выше в зонах, расположенных ближе к расплаву. При наличии разрезного тигля (независимо от типа индуктора) аналогичное перераспределение тока происходит в тигле и расплаве в зависимости от зазоров между ними. Такая особенность естественного саморегулирования распределения тока способствует выравниванию зазора между расплавом и индуктором (или проводящим тиглем) и повышению электрического КПД печи. [c.25]

Результаты исследований НДС в зависимости от разностенности сильфона приведены на рис. 3.24. Расчет сильфона со стенкой постоянной толщины показывает, что уровень упругопластических деформаций существенно зависит от толщины стенки, хотя характер распределения деформаций вдоль меридиана при этом не изменяется (см. рис. 3.24, а). Однако непостоянство толщины стенки в меридиональном направлении (табл. 3.3) существенно влияет на деформавди в опасных точках и распределение деформаций вдоль меридиана гофрированной оболочки (см. рис. 3.24, б). Выявлены следующие закономерности происходит выравнивание поля деформаций в криволинейной зоне на внешней поверхности (см. рис. 3.24, а и кривые /, II на рис. 3.24, б) наиболее опасная точка смещается на внутреннюю поверхность, криволинейного участка гофра (кривая III). При этом разница деформаций достигает 30 %. [c.161]

При движении в соплах давление и температура пара, переносящего взвешенные в нем капли жидкости, изменяется в направлении расхода. Возникает вопрос, насколько температура поверхности капелек отстает от температуры окружающего их пара при тех темпах изменения параметров, которые характерны для течения в соплах, а также, с какой скоростью происходит выравнивание температур в пределах самой капли. Стодола [Л. 78], рассматривая теплопроводность сферы малого радиуса, показал, что температурное поле внутри капли выравнивается очень быстро и за это время капля может сместиться лишь на малый отрезок. Вегенер и Мак [Л. 10] приводят результаты расчетов Гилмора, согласно которым наибольшая разность температур в пределах капли радиуса до 10 мм менее 0,02 град. Таким образом, в масштабе времени прохождения сопла можно считать, что температуры в центре капли и на ее поверхности практически одинаковы. [c.137]

Первое предположение для большинства топок с жидким шлакоудалением достаточно хорошо выполняется. Сильно завихривающееся пламя в плавильной камере полностью заполняет все углы топки. Предположение, что температура во всей плавильной камере одинакова, полностью выполняется главным образом у двухкамерных топок с жидким шлакоудалением с обмазанными стенами. Выравнивание температур пламени облегчено его сильным завихриванием в плавильной камере. Большая теплопроводность горячих газов и сильная их радиация помогают выравнивать температуру факела. Предположение, что шлак по всей поверхности плавильной камеры осаждается равномерно, не всегда соответствует действительности, но при расчетах это предположение не имеет особого значения. То же самое можно сказать и об остальных предпосылках. [c.285]

Указанный характер распределения влаги в трубопроводах насыщенного пара учитывается в устройствах для отбора проб. В некоторых типах этих устройств на участке трубопровода перед пробоотборниками устанавливаются специальные смесители, действие которых основано на повышении скорости пара сверх определенного значения. При этом происходит срыв со стенок трубы пленки жидкости, измельчение ее и, как результат, выравнивание влажности пара по сечению потока. Скорость пара, при которой жидкая пленка срывается с поверхности трубопровода, зависит от давления (рис. 5.21). Чем выше оно, тем при меньших скоростях присходит срыв пленки влаги. При расчете смесителей скорость пара в них выбирают со значительным запасом против величин, характеризующих разрущение жидкой пленки при данном давлении. [c.140]

Нагреватель в низкотемпературных калориметрах-контейнерах лучше всего помещать внутри калориметра, коаксиаль-но ячейке термометра, с таким расчетом, чтобы количество вещества с внутренней и с внешней стороны нагревателя было одинаково. При таком расположении нагревателя распределение введенной в калориметр теплоты по всей массе вещества будет наиболее быстрым. Однако изготовление калориметров с внутренним нагревателем довольно сложно. Поэтому во многих случаях нагреватель навивают на внешнюю стенку калориметра и укрепляют его при помощи изоляционного лака, например БФ-2. Расположение нагревателя на внешней поверхности менее выгодно, так как при этом требуется больше времени для выравнивания температуры. [c.202]

Так как температура кипятильника примерно на 75° выше комнатной, то через стенку кипятильника идет значительный поток тепла. Тепло это отдается внутренним поверхностям стенок кипятильника при конденсации на них водяного пара. По расчетным данным, толщина слоя стекающей по стенкам конденсированной воды составляет 0,05 мм. Предполагая, что поверхность жидкость — пар находится при предельной температуре, можно допустить существование такого температурного градиента через пленку воды, что температура внутренней поверхности стенки кипятильника будет примерно на 0,1° ниже предельной. Так как кипятильник находится при температуре несколько ниже предельной, радиационный экран излучает на стенки кипятильника небольшое количество энергии, ббльшую часть которой он получает при конденсации паров на внутренней и внешней поверхностях. Экран поэтому будет на несколько сотых градуса ближе к предельной температуре, чем стенка кипятильника. Между гильзами для термометров и экраном также происходит лучистый теплообмен, но так как температура экрана очень близка к предельной, то гильзы также будут находиться при предельной температуре (в пределах нашей точности из.мерения). Действительно, расчеты показывают, что достаточное выравнивание температуры происходит уже благодаря наличию гильз, но действие экранов еще улучшает это выравнивание, поэтому маловероятно, чтобы гильзы для термометров имели более низкую температуру. [c.128]

Проведенный расчет показывает, что время выравнивания температур в данном случае является наибольшей составляющей общего времени нагрева. Поэтому напрашивается решение вести нагрев в регулярном режиме до достижения поверхностью цилиндра предельно допустимой тeJMпepaтypы 850+15 = 865°С, после чего производить выравнивание температур с постоянной температурой поверхности до достижения осью цилиндра минимально допустимой температуры 850—15=835°С, т. е. до допустимого перепада температуры в сечении цилиндра Д/доп = 30°С. [c.145]

Исходные данные, принятые в расчетах к рис. 2-17 25=200 мм с=0,197 Вт-ч/(кг-°С) 7=7850 кг/м >1=40,6 Вт/(м-°С) Спр=4,65 Вт/(м2-Ю) и=20°С-, 4ад=855 5°С 4ечи=Ю00°С. Время основного участка нагрева до максимально допустимой температуры поверхности загрузки 860°С рассчитывалось по графикам Д. В. Будрина (рис. 2-3 и 2-4). Время конечного участка выравнивания температуры с постоянной температурой поверхности загрузки определялось по графику на рис. 2-11,а. [c.179]

По теплотехническим условиям методическая печь может иметь не более трех зон для нагрева газами, обладающими только физическим теплом, т. е. негоряихи-ми (первая зона) для нагрева с использованием как физического, так й химического (выделяемого при горении) тепла, в которой на поверхности нагреваемого материала достигается максимальная температура (вторая зона) для выравнивания температуры в нагреваемых изделиях (третья зона). Каждой из указанных зон соответствуют собственные граничные условия и решения дифференциального уравнения теплопроводности, а следовательно, и методы инженерных расчетов. [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...