Турбина снижение КПД из-за отложений

Для барабанных котлов высоких давлений промывку на сниженных параметрах можно успешно совмещать, при необходимости, с промывкой паровой турбины от отложений в ней. В этом убеждает успешный опыт химических очисток шаровых турбин на ходу с использованием комплексонов при сниженных нагрузках (см. гл. 14) [c.108]

Из табл. 6.2 также видно, что абсолютные концентрации нормируемых показателей различны для разных давлений и типов установок. Наименьшие концентрации, т. е. самые жесткие нормы, приняты для КЭС с прямоточными котлами, которые обычно оборудуются агрегатами сверхкритических параметров большой единичной мощности. Связанное с загрязнением проточной части таких турбин снижение экономичности и мощности сказывается на энергетическом балансе сильнее, чем аналогичные явления в турбинах меньшей мощности. Уменьшение допустимых концентраций в паре барабанных котлов, работающих на КЭС, по сравнению с котлами тех же параметров,, работающими на ТЭЦ с производственными отборами пара, обусловливается особенностями работы турбин на КЭС и ТЭЦ. Турбины на таких ТЭЦ имеют большие отборы пара и, как правило, работают с переменной нагрузкой. При больших отборах в хвостовую часть турбины поступает меньшее количество пара и, следовательно, меньшее количество примесей. Работа турбины на нестационарных режимах способствует частичному удалению образовавшихся отложений. Наблюдения показывают, что турбины на ТЭЦ заносятся отложениями в меньшей степени, чем турбины тех же начальных параметров, работающие на КЭС. Для предотвращения отложений в турбинах КЭС требуется уменьшить допустимые концентрации примесей в паре, что и отражают действующие нормы. [c.177]

Очистка или промывка турбин от отложений как на ходу , так и при остановке выполняется персоналом турбинного цеха. Химический цех осуществляет наблюдение за промывкой, контролирует качество конденсата и отложений и совместно с турбинным цехом определяет эффективность промывки по снижению перепада давления в контрольной ступени и путем осмотра проточной части турбины. [c.342]

Основным видом очистки паровых турбин является промывка их влажным паром. Увлажнение пара может производиться за счет впрыска как конденсата, так и раствора того или иного реагента в зависимости от состава отложений, подлежащих удалению. Промывки влажным паром, проводимые при сниженной до 20— 30% нагрузке, являются весьма ответственной операцией и выполняются по схемам, разработанным ОРГРЭС и энергосистемами для различных типов турбин и турбинных установок. Так, наличие для турбинной установки промежуточного перегрева вносит особенности в с хему необходимы отвод влаги из пара после части высокого давления перед направлением пара в промежуточный пароперегреватель и увлажнение пара перед частью среднего давления. Котел высокого давления, и тем более прямоточный, не может питаться загрязненным конденсатом отмываемой турбины, поэтому необходимо иметь достаточно большие баки для запаса чистого конденсата и продумать возможности использования загрязненного конденсата. [c.153]

Акты осмотра турбины должны включать данные о величине снижения мощности, вызванного отложениями солей в ее проточной части, о примерной величине отложений, определяемой взвешиванием отложений, удаленных с одной или двух лопаток при осмотрах турбины, и о способности удаляемых солей растворяться в воде. [c.272]

При низких и средних давлениях все примеси попадают в пар только вследствие уноса котловой воды. При высоких давлениях пар оказывается способным непосредственно растворять в себе и тем в большей степени, чем выше давление, кремнекислоту. Так как кремнекислые отложения в турбинах вызывают резкое снижение экономичности и мощности, то для установок высоких и сверхвысоких давлений необходимо нормирование чистоты пара и воды, в том числе и питательной воды, в отношении содержания кремне-кислоты. Это требует включения в систему водоподготовки также различных устройств для обескремнивания добавочной воды. [c.9]

Загрязнение внутренних поверхностей трубок конденсатора отрицательно влияет на работу конденсационной установки, ухудшает вакуум в системе и снижает экономичность работы турбины. Такое загрязнение трубок конденсатора и образование в них отложений иногда вызывает сужение их внутреннего диаметра а 15—40% и более, снижение коэффициента теплопередачи загряз-16 231 [c.231]

Продолжительность промывки турбины определяется характером отложений и химическим составом солей в проточной части. Практически установлено, что процесс размягчения, растворения ш интенсивного смывания солей наступает примерно через 30—40 мин после снижения температуры пара до температуры насыщения при данном давлении и заканчивается через I—1,5 ч. [c.195]

Неравномерное распределение отложений на поверхности лопаток и по длине проточной части приводит к изменению реактивности ступеней турбины, а следовательно, и изменению усилий, действующих на упорный подшипник. Шероховатость лопаток, искажение профилей каналов и перераспределение тепловых перепадов в ступенях из-за отложений являются причиной заметного снижения экономичности работы турбин, о которой можно судить по изменению внутренних относительных к. п. д. ступеней. Такой контроль является наиболее надежным и требует проведения сравнительно несложных испытаний. [c.105]

Известно, что внутренний относительный к. п. д. можно определить по значениям давлений и температур пара до и после соответствующего отсека турбины. Однако такой метод исследования применим лишь для области перегретого пара. Исследования, проведенные на турбине ВК-100-2, состоящей из двух цилиндров и рассчитанной на исходное давление пара 8,8 МПа и температуру 500°С, показали, что начало заноса отложениями сопровождается более интенсивным снижением внутренних к. п. д. цилиндра высокого давления и турбины в целом по мере роста заноса степень снижения к. п. д. уменьшается (рис. 5-2). [c.105]

При эксплуатации мощных энергоблоков СКД (300— 800 МВт) надежность и экономичность их работы в значительной мере определяются водно-химическим режимом. Увеличение единичной мощности котлов, как правило, ведет к росту локальных тепловых потоков, особенно при сжигании мазута. В этих условиях незначительные отложения на внутренних поверхностях могут вызвать перегрев и разрушение металла труб, омываемых высокими локальными тепловыми потоками. Отложения, образующиеся в проточной части ЦВД мощных турбин, обусловливают ограничение ее мощности и снижение экономичности работы блока в целом. Оптимальный водно-химический режим энергоблока СКД должен обеспечивать надежную эксплуатацию оборудования без проведения химических промывок не менее 8000 ч. [c.125]

Концентрация меди в конденсате за ПНД при таком водном режиме уменьшается в 5—6 раз по сравнению с аммиачно-гидразинным режимом. Уменьшение содержания соединений меди по тракту блока способствует снижению уровня отложений в турбине, где Си является [c.134]

Аварий- ное Весь паровой объем барабана покрыт шламом и уровень воды в барабане не заметен Солевые отложения, приводящие к пережогу или закупорке труб Более 100 Более 1 OO 1 Солевые и кремнекислые отложения. приводящие к повышению давления в контрольной ступени турбины вь ше установленного предела, к снижению мощности турбины и НОВЫ шению расхода пара, кг/квот [c.167]

Проводятся также исследования по использованию для данной газовой турбины различных сортов жидкого топлива, причем полагают, что в результате этих исследований будет полностью освоено применение тяжелого мазута с введением в него присадок для снижения и предотвращения коррозии и отложений золы в проточной части турбины. [c.63]

При сжигании мазута типа Бункер С необходимо производить обработку его для уменьшения содержания солей натрия и ванадия, присутствие которых в продуктах сгорания вредно сказывается на проточной части турбины. Натрий образует в продуктах сгорания сульфат натрия, который способствует коррозии металла проточной части и вызывает в ней отложения золы. Пятиокись ванадия быстро разрушает лопатки, особенно при температурах выше 650° С. Кальций способствует отложению золы на поверхности лопаток, что приводит к снижению к. п. д. турбины. Исследования показали, что сернокислый магний препятствует ванадиевой коррозии. Натриевая коррозия также может быть ограничена, но введение в топливо различных присадок увеличивает отложение золы в проточной части турбины. Для удаления соединений ванадия и натрия применяется промывка топлива. На основании результатов испытаний установки были определены следующие требования для топлива [c.141]

Отложения в конвективных поверхностях нагрева вызывают также рост темпер атуры газов перед газовой турбиной, что требует соответственно снижения производительности парогенератора. Сжигание природного газа в ВПГ практически не приводит к отложениям золы на поверхностях нагрева. Однако при сжигании неочищенного высокосернистого природного газа имеют место значительные отложения в экономайзерах. [c.226]

Согласно Правилам технической эксплуатации электрических станций и сетей (ПТЭ) режим эксплуатации водоподготовительных установок и водно-химический режим должны обеспечить работу электростанций и предприятий тепловых сетей без повреждений и снижения экономичности, вызываемых коррозией внутренних поверхностей водоподготовительного, теплоэнергетического и сетевого оборудования, а также без образования накипи и отложений на теплопередающих поверхностях, отложений в проточной части турбин, шлама в оборудовании и трубопроводах электростанций и тепловых сетей. На АЭС очистка радиоактивной воды различных контуров позволяет защитить оборудование от образования отложений, снизить интенсивность коррозии материалов, а переработка жидких радиоактивных отходов — сконцентрировать выделенную активность в минимальном объеме и направить концентрат на длительное хранение. [c.5]

При эксплуатации происходит загрязнение тракта охлаждающей воды заносятся отложениями циркуляционные водоводы, водяные камеры и трубная система конденсаторов. Это приводит к снижению расхода охлаждающей воды и росту сопротивления передаче тепла от конденсирующегося пара к охлаждающей воде. В результате давление в конденсаторе растет, мощность турбины и экономичность турбоустановки уменьшаются. Поэтому вплоть до настоящего времени на большинстве ТЭЦ используют периодические очистки конденсаторов механические (с помощью пескоструйных установок и ершей), кислотные промывки, вакуумные сушки и т.д. Все эти способы имеют многочисленные недостатки. Наиболее эффективным способом поддержания чистоты трубок оказалось использование эластичных шариков из пористой резины, диаметр которых больше внутреннего диаметра трубок на 1—2 мм. Эластичные шарики подаются во входную камеру конденсатора и движутся по трубкам под действием разности давления между входной и выходной водяными камерами. Важно подчеркнуть, что шарики выполняют профилактические функции они не служат для чистки трубной системы, а не дают оседать отложениям на внутренней поверхности трубок. Использование непрерывной шариковой очистки дает целый ряд преимуществ [c.198]

К-300-23,5 ЛМЗ одного из блоков Черепетской ГРЭС. Отложения в турбине приводят к снижению ее мощности, поэтому требуется их регулярное удаление. [c.362]

Введение реагентов с целью предотвращения какого-либо определенного явления иногда может вызвать ряд других нежелательных процессов. Например, если не применять специальных мер предосторожности, то добавление в котельную установку щелочи для снижения общей коррозии приводит в отдельных случаях к развитию особого вида коррозии, именуемого щелочным растрескиванием. Введение реагентов может также повысить вероятность ценообразования (хотя бы в результате простого повышения величины сухого остатка в воде), что способствует уносу капель котловой воды вместе с паром. Это явление может иметь серьезные последствия, так как оно способно вызвать образование отложений в пароперегревателях и на лопастях турбины. Еще одна проблема состоит в том, что в паровом котле происходит выделение углекислого газа (возможно в результате разложения вводимых реагентов), способствующее подкислению конденсата. Очевидно, что одна из основных задач обработки воды для котельных установок состоит в получении пара требуе- [c.5]

Правила технической эксплуатации электрических станций (ПТЭ) требуют такой организации водного режима, при котором не имели бы места повреждения и снижение экономичности работы теплосилового оборудования вследствие образования накипей и отложений на теплопередающих поверхностях, скоплений шлама в парогенераторах и в тракте питательной воды, коррозии внутренних поверхностей оборудования и образования отложений в проточной части турбин. [c.643]

Падежная и экономичная работа котла и паровой турбины возможна при обеспечении отсутствия внутренних отложений на поверхностях нагрева, снижении до возможного минимума коррозии конструкционных материалов и получении в котле пара высокой чистоты. Эти задачи решаются организацией рационального водного режима, включающего в себя надлежащую обработку питательной воды в сочетании с определенными конструктивными ме- [c.266]

Скопление даже относительно небольшого количества отложений на небольшом участке проточной части турбины создает местное сопротивление, которое может привести к существенному снижению ее мощности. Заметное ограничение мощности турбин высокого давления наблюдается уже при отложении в проточной части их солей в количестве 4—5 кг. [c.171]

В результате осаждения 810 в. ц. в. д. содержание кремниевой кислоты в паре на входе в промежуточный перегреватель котла уменьнгилось в 1,5 — 2 раза по сравнению с паром на выходе из котла. Отложению 810 в ц. в. д. турбины сопутствовало отложение Ыа+, что указывает на оседание кремнекислого натрия, растворимость которого в паре значительно ниже, чем свободной кремниевой кислоты. Следствие.м ухудшения водного режима в рассматриваемом случае явилось снижение мощности на 30% в то же время никаких нарушений в работе поверхностей нагрева котла ТПП-110 отмечено не было. [c.28]

В опытах группы III определяется интенсивность отложения веществ в турбине по разности значений кремнесодержания и солесодержания пара на входе и выходе из турбпны или между перегретым паром и конденсатом турбины (при постоянной нагрузке турбины). Наличие отложений в турбине проверяется по изменению качества пара пз отборов и конденсата турбины при снижениях ее нагрузки (опыты группы IV) и остановке турбины (опыты группы VII). В этих опытах контролируются перегретый пар, конденсат и по возможности пар из всех отборов. Поэтому следует по возможности отключить потоки воды, поступающие [c.27]

При создании современных турбин ГТД различного назначения с высокими начальными параметрами, большими неравномерностями полей температуры, скорости, плотности в потоке газа важной является проблема снижения термических напряжений в пере лопатки путем уменьшения неравномерности температуры. Уже при начальной температуре газа Г = 1500 К минимальное значение местного коэффициента запаса прочности может достигнуть своего допустимого значения в самой холодной точке поперечного сечения пера. Наиболее горячие части лопатки — кромки, а наиболее холодные — средние части выпуклой и вогнутой поверхностей с минимумом температуры nmin перемычке между охлаждающими каналами. Традиционный метод уменьшения температурной неравномерности заключается в снижении температуры кромок двумя основными способами интенсификацией теплообмена в кромочных каналах турбулизаторами течения (ребрами, лунками, закруткой, струйным натеканием на стенку, пульсирующей подачей охладителя и т. п.) или понижением температуры воздуха, охлаждающего кромки, путем спутной закрутки или в теплообменнике. Эффективным может быть выдув охладителя на поверхность пера. Однако в авиадвигателях выдув может затруднять отключение охладителя на крейсерских режимах полета самолета. В ГГУ, работающих на тяжелых сортах топлива, происходит отложение твердых частиц на перфорирюванной поверхности, что приводит к [c.366]

При обслуживании ГТУ следует иметь в виду, что газотурбинный двигатель потребляет большое количество воздуха. При эксплуатации в морских условиях вместе с воздухом в проточную часть попадают брызги морской воды. Образующиеся на компрессорных лопатках отложения изменяют их геометрию, что приводит к падению КПД и повышенню температуры перед турбиной из-за уменьшения подачи воздуха. Помимо снижения КПД отложения на рабочих лопатках турбины вызывают коррозию лопаток. Источниками загрязнения проточной части могут быть также подсос масла из переднего подшипника компрессора, выпускные газы, а при нахождении судна возле берега — частицы пыли, золы и т. п. [c.341]

Нейтрально-кислородный водный режим (НКВР) нашел широкое распространение в теплоэнергетике для вод с удельной электрической проводимостью не выше 0,2-10 См/м. На энергоблоках, работающих на НКВР, наблюдается (по сравнению с АГВР) снижение количества рыхлых отложений в котлах и турбине, рост длительности межпромывочного периода котла и фильтроциклов, уменьшение концентрации железа в питательной воде до 4—5 мкг/кг [10]. [c.174]

На рис. 1-3 представлена схема проточной части турбины 300 Мет — К-300-240, а на рис. 1-4 — процесс расширения пара в турбине. Отлолсения на лопатках турбины приводят к снижению ее мощности, причем с повышением начального давления пара проходные сечения уменьшаются и влияние отложений сказывается сильнее. Кроме того, переход к сверхкритическим давлениям снял возможность вывода примесей из котлоагрегата, которая для турбин докритических давлений обеспечивала некоторую ее защиту от загрязнений. В то же время сверхкритические давления способствовали резкому возрастанию растворимости в паре различных примесей, что не только повысило их вынос в турбину, но и создало реальную опасность загрязнения головной части машины при срабатывании перепада до давлений, при которых растворимость примесей существенно меньше. В этом отношении весьма характерно поведение окиси меди. На рис. 1-5 представлены расчетные данные по ее растворимости в паре различных параметров. Как видно, растворимость этого соединения резко уменьшается с понижением давления пара, что обусловливает достаточно жесткие требования к нормированию качества питательной воды блоков сверхкритических давлений по этому показателю. [c.8]

Параметрах, что и для тур бин докритичеоких давлений, означают, что Для первых ЗОИ а работы перегретого пара существенно увеличивается и 1прастирается до более низких давлений, чем для вторых. Обычно нормы содержания примесей в паре, поступающем в турбину, устанавливают, ориентируясь на растворимость этих примесей в зоне перехода от перегретого пара насыщенному. Весьма малые давления, характерные для этого перехода в турбинах сверх-критических давлений (около 0,5 Ka l M" , см. рис. 1-4, при x—il), потребовали бы снижения загрязнений до практически недостижимого уровня. Поэтому добиться полного отсутствия отложений на всех ступенях таких турбин практически невозможно. Однако количества отложений могут и безусловно должны быть сведены к минимуму в области низкого и среднего давлений и предотвращены для областей высокого и сверхвысокого давлений. [c.10]

Допустимые содержаяия кремниевой кислоты в нормативах различных стран примерно одинаковы. Теоретически при этом уровне кремнекислота может участвовать в образовании отложений в части низкого давления турбины. Хотя достижение меньших концентраций крем-некислоты и представляет трудности, но имеются эксплуатационные данные, по которым кремнесодержание питательной воды составляет всего 2—5 мкг1кг. При таких условиях кремнекислые отложения в турбине отсутствуют. Возможно, что в последующем нормирование кремнекислоты будет изменено в сторону дальнейшего снижения допустимого ее содержания. [c.22]

Как данные рис. 6-6, так и экспериментальные материалы свидетельствуют, что кремнекислота проходит через котлоагрегат, не образуя в нем отложений даже при относительно высоких ее концентрациях При снижении давлершя растворимость кремнекислоты уменьшается и, следовательно, ее отложения в турбине становятся воз-можны.мн. В связи с этим нормирование содержания кремнекислоты в питательной воде делается на уровне ее растворимости в перегретом паре низких давлений, [c.98]

Во время испытаний установки на режиме с = 645 К нарушение режима обогрева соляной ванны вызвало в парогенераторе кризис теплоотдачи первого рода. Следствием кризиса явилось термическое разложение ДФС и образование осадка на внутренней поверхности парогенерирующего канала, что вызвало резкое снижение мощности ПТУ от 4,5 до 3,5 кВт. При дальнейшем узеличении наработки мощность уменьшалась со значительно меньшим темпом. Это последнее изменение сопровождалось увеличением давления на входе в турбину, что свидетельствовало о медленном отложении продуктов распада в соплах. Приведенный факт указывает на особую важность мероприятий по обеспечению температурного режима парогенераторов ПТУ с ОРТ. [c.176]

Количество введенной в камеру воды в зависимости от поставленной задачи может быть различно. В. А. Зысин [2] анализировал этот вопрос с позиции термодинамики, причем не только применительно к жидкому, но и к другим видам топлива. Автор пришел к выводу, что в газотурбинном варианте при максимальном вводе воды в камеры сгорания относительное снижение к.п.д. установки составляет 25—30% против оптимального, но в то же время мощность турбины повышается в 2—3 раза. С этой точки зрения вводом воды можно легко покрыть пиковые нагрузки. В ряде случаев вода (или пар) периодически вводится для удаления мине-ра.льных отложений с лопаток газовых турбин (фирмы Зультцер , Бро-ун-Бовери [6]). Но в таком случае, по-видимому, целесообразно некоторое количество воды вводить постоянно. Наконец, в парогазовой установке по схеме С. А. Христиановича весь пар, а в дальнейшем, возможно. [c.11]

Загрязнение внутренних иоверхностей трубок конденсатора отрицательно влияет на работу конденсационной установки, ухудшает вакуум в системе и снижает экономичность работы турбины. Такое загрязнение трубок конденсатора и образование в них отложений иногда вызывают сужение их внутреннего диаметра на 15—40% и более, снижение коэффициента теплопередачи загрязненных трубок, увеличение общего гидравлического сопротивления конденсатора, которое при нормальных условиях для чистых двухходовых и трехходовых конденсаторов составляет обычно 2—4 м вод. ст., а для одноходовых— 1,5—2,5 м вод. ст. [c.265]

Отложения золы на конвективных поверхностях нагрева ВПГ и на лопатках газовой турбины увеличивают сопротивление газового тракта, что приближает рабочую точку компрессора к пом-пажной зоне, снижает к. п. д. газовой турбины и ее полезную мощность и требует увеличения добавки мощности на пусковых режимах. При работе на зольных мазутах ПГУ с ВПГ-120 к. п. д. турбины ГТ-700-4 (шесть ступеней, е = 3,9) снизился с 0,85 до 0,78. Запас по давлению около 1 ат между рабочей и помпажной точками у компрессора вследствие расширения проточной части и пониженных температур перед турбиной позволил сохранить работоспособность ПГУ на зольных топливах практически без снижения паропроизводительности ВПГ даже при очень сильном заносе золой проточной части ГТ-700-4. [c.103]

Кремниевая кислота ири давлении 23,5 МПа практически не задерживается в котле в виде отложений, в то же время в проточной части ЦВД турбины отложения 5102 могут приводить к снижению экономичности и ограничению ее мощности. В связи с этим наиболее представительно ироводить контроль за кремниевой кислотой на блоках СКД но ее концентрации в остром паре. [c.114]

К водному режиму блочных паротурбинных установок мощностью 200—800 Мет предъявляют особые требования в отношении обеспечения надежности и предупреждения снижения экономичности работы оборудования из-за образования накипи и отложений на поверхностях нагрева парогенераторов, коррозии внутренних поверхностей паросилового оборудования и отложений в проточной части турбин. В блочных установках требования к чистоте перегретого пара также повышены. Более высокие требования предъявляют к питательной воде в отношении жесткости ( 0,2 мкг-экв1кг), общего солесодер-жания (в пересчете на натрий 10 мкг1кг), содержания кремниевой кислоты (в пересчете на Si0 20 мкг1кг), содержания соединений железа (в пересчете на железо 10 мкг кг) и содержания соединений меди (в пересчете на медь 5 мкг[кг). [c.122]

Для современных парогенераторов, работающих с большой тепловой нагрузкой, отложения накипи недопустимы, так как это может привести к образованию отдулин и разрывов экранных труб. Силикаты NaSiOg, Са (НЗЮз)2 и др., определяющие кремнесодержание воды, растворяются в паре высокого давления унос этих солей с паром загрязняет проточную часть турбин, что вызывает ухудшение гидродинамических характеристик ступеней турбин и снижение т о,. Повышенная щелочность в парогенераторе вызывает вспенивание воды и увеличивает унос солей в пароперегреватель. [c.68]

Таким образом, подогревать доменный газ в смешивающем подогревателе (СП) перед ГУБТ следует только до минимальной температуры, необходимой для предотвращения отложения колошниковой пыли из газа в турбине. Это ограничение связано с тем, что в газе, прошедшем мокрую газоочистку, содержатся мокрые частицы и капельки воды. Набегая с большой скоростью на направляющие и регулирующие элементы проточной части ГУБТ, мокрые и часто укрупняющиеся частицы пыли образуют на них отложения, приводящие к уменьшению пропускной способности турбин и снижению их мощности. Из-за этих отложений на первых установках было решено подсушивать частицы пыли путем подогрева газа в смешивающих подогревателях. [c.189]

Прямые опыты фирмы Вестингауз в воде с количеством примесей, в 100 раз превышающим нормальные (Na l — 2000 мкг/кг 8 Оз — 5000 мкг/кг Na2 SO4 — 2000 мкг/кг NaOH — 2000 мкг/кг), показали очень слабое снижение пределов усталости по сравнению с испытаниями в деионизированной воде. Слабое влияние примесей в стандартном количестве на предел усталости и одновременно многочисленные случаи разрушений свидетельствует о том, что в турбинах действуют механизмы концентрирования, главными из которых являются отложения [c.452]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...