Схемы Геометрическая характеристика

Управляемость как степень восприимчивости объекта управления к воздействию рулей и устойчивость, характеризующая как бы невосприимчивость к подобному воздействию, являются в известном смысле противоречивыми понятиями. Действительно, чем более устойчив летательный аппарат, снабженный мощным хвостовым оперением, тем труднее осуществить его поворот при помощи руля. Правильный выбор соответствующей аэродинамической схемы, конкретной конструкции летательного аппарата, его органов управления и стабилизации с точки зрения обеспечения наивыгоднейшей управляемости и устойчивости составляет важнейшую задачу современной аэродинамики, в частности аэродинамической теории управления и стабилизации. При этом обеспечение управляемости и устойчивости связано с исследованием динамических свойств такого аппарата, описываемых указанной системой уравнений возмущенного движения. Их коэффициенты определяются компоновочной схемой, которой соответствуют определенные аэродинамические и геометрические характеристики, а также параметры движения по основной траектории. В результате решения этих уравнений выбирают наиболее рациональную динамическую схему летательного аппарата и соответствующую ей конструктивную компоновку, которая бы удовлетворяла баллистическим, технологическим и эксплуатационным требованиям, а также заданной управляемости и устойчивости. [c.6]

Совокупность зависимостей (6.2.1)-н(6.2.9) можно рассматривать как систему уравнений, используемую для определения давления рд, скорости У , а также геометрических характеристик dj, /у, dp х, а, g. Решение этой системы осуществляется методом последовательных приближений. Вначале задаются ожидаемой величиной угла s на который поворачивается струйный слой при встрече с поверхностью тела. При этом для упрощения расчета можно исходить из плоской схемы обтекания поверхности, включая зону присоединения. Принимается также, что в месте, где передняя сферическая часть поверхности раздела переходит в коническую, толщина пограничного слоя пренебрежимо мала. [c.398]

Допустим, что рассчитывается одна из возможных топок, схемы которых представлены на рис. 125. Топка может быть разбита на характерные зоны. Геометрические характеристики каждой зоны — объем, площади поверхностей стен — определяют ИЗ условий расчета и компоновки горелок. Их можно считать заданными. [c.193]

Эти зависимости представляют собой функции положения, являющиеся геометрической характеристикой механизма, которая не зависит от абсолютных значений скоростей звеньев и определяется структурой, схемой механизма и размерами его звеньев. Функции положения (4.3) и (4.3 ) даже для простейших рычажных механизмов выражаются сложными уравнениями. Однако получить их в графической форме с помощью разметки траекторий методом засечек нетрудно. [c.57]

По интервалу времени между импульсами II—III измеряют расстояние от экрана до трубы I = 0,5 (/щ — /ц), где /щ и /ц — время прихода импульсов III и //. Небольшое значение /, равенство амплитуд и идентичность форм эхо-сигналов И и /// повышают точность измерения. Интервал между эхо-сигналами III и IV используют для измерения толщины стенки трубы. По измерениям, выполненным с помощью преобразователей / и 3, 2 я 4, автоматически выполняется расчет диаметров трубы в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Например, диаметр в горизонтальном направлении D = — I — где — диаметр экрана / и / — расстояние от экрана до трубы слева и справа от нее. Сопоставление результатов измерения всеми четырьмя преобразователями дает возможность оценить форму трубы, выявить возможную овальность. С учетом результатов измерения толщины стенки трубы измеряют ее внутренний диаметр, определяют разностенность трубы по сечению. Таким образом, с помощью приведенной схемы можно оценить все геометрические характеристики поперечного сечения изделия и даже вычислить массу 1 м трубы. [c.409]

По способу формирования геометрических характеристик цикловые механизмы можно разделить на две группы. К первой группе можно отнести такие механизмы, у которых при синтезе определению подлежит конечное число параметров механизма. В качестве последних, например, служат в рычажных механизмах длины звеньев и координаты относительного расположения неподвижных осей в кулачковом эксцентрике — радиус эксцентриситета и аксиальное смещение толкателя в мальтийском механизме с прямолинейными пазами — число прорезей, радиус кривошипа и т. п. Геометрические характеристики таких механизмов по сути дела заложены в их схеме, поэтому рациональным выбором параметров можно лишь приблизиться к заданной функции положения. [c.10]

Расчет сечения на отметке 225 м. На рассматриваемой отметке имеется перепад толщины стенки трубы, равный 0,03 м. Расчетная схема и положительные направления усилий в основной системе приняты в соответствии с рис. 4.6, б. Геометрические характеристики сечения [c.308]

Схема проточной части ступени приведена на рис. 4, а основные геометрические характеристики лопаточного аппарата — в таблице. [c.231]

Известными являются температуры отходящих из печи газов Гь К, и нагреваемого теплоносителя перед рекуператором и горелками Г 2 и 2, К, объемный расход теплоносителей Vi и Vj, м /с, состав отходящих газов, конструктивная схема выбранного рекуператора и некоторые его геометрические характеристики. [c.56]

Следует отметить прогрессивную тенденцию повсеместного внедрения в практику научно-исследо-вательских учреждений и заводов методов расчета пространственного потока, в которых широко используются современные научные достижения [5, 7, И, 27, 28, 39]. Применение методов расчета пространственного потока существенно уточняет геометрические характеристики лопаточного аппарата, приводит к хорошему согласованию формы проточной части с реальными условиями обтекания и способствует выявлению новых эффективных кинематических схем ступеней. [c.189]

Очевидно, что прямая задача решается по схеме, в которой вначале определяются кинематические и геометрические параметры, а затем вычисляется к. п. д. как функция этих параметров. Обратимся сначала к расчету геометрических параметров рабочей полости, т. е. углов и других геометрических характеристик решеток. [c.72]

На схеме также указаны углы между векторами скоростей. Причем следует иметь в виду, что угол аг между векторами скоростей V2 и U2 является величиной, изменяющейся в процессе работы насоса, а угол Р2 между векторами скоростей Ж2 и Z/2 — величина постоянная для данного насоса, так как он одновременно является углом между касательной к лопатке и касательной к окружности колеса. Поэтому угол Р2 — одна из важных геометрических характеристик рабочего колеса, а следовательно, и насоса. [c.225]

Геометрические характеристики элементов модели, как и в предыдущем примере, вычисляются из равенства энергий деформации реальной конструкции и стержневой модели. Конечные элементы приняты двух типов — линейный конечный элемент, имеющий шесть степеней свободы (см. табл. 2.1) и пять степеней свободы. В расчете получены относительные прогибы в восьми сечениях пролетного строения и изгибающие моменты Мх в восьми сечениях каждой из балок. Расчетная схема включает 152 элемента, 117 узлов. [c.125]

Рис. 114. Схема основных участков столба и геометрические характеристики сжатой дуги

Исходными данными для расчета являются геометрические характеристики и тепловосприятия элементов контура, давление в барабане и исходный недогрев воды. Гидравлическому расчету циркуляционных контуров предшествует анализ схемы циркуляции котла, включающий определение типа контуров (простые или сложные), их взаимосвязей, выделение элементов с общими коллекторами, составление расчетной схемы. При этом рассматривается возможность замены сложных контуров эквивалентными контурами с последовательным соединением элементов, расчет которых наиболее прост. Полезный напор в таких контурах равен сумме полезных напоров элементов, а расход циркуляции одинаков. [c.93]

Задачей теплового расчета является определение геометрических характеристик испарителя и площади поверхности греющей секции для обеспечения заданной производительности (конструкторский расчет) или определение коэффициента теплопередачи при известных площади поверхности греющей секции и геометрических характеристиках (поверочный расчет). В обоих случаях производительность испарителя задана и равна максимально возможной при выбранном месте включения испарительной установки в тепловую схему блока. Как было показано выще, производительность испарительной установки находится при принятых значениях площади поверхности нагрева греющей секции и коэффициента теплопередачи в ней. Таким образом, результатом теплового расчета должно быть уточнение принятого значения коэффициента теплопередачи и определение необходимого типоразмера испарителя. [c.261]

При выборе xe Ы разгружателя и его синтезе в первую очередь должна быть решена задача снижения виброактивности уравновешивающего механизма (см. параграфы 2 и 3), так как в противном случае он вопреки своему назначению может служить источником дополнительных возмущений. Поэтому для высокоскоростных режимов в качестве уравновешивающих наиболее эффективными оказываются механизмы с повышенной гладкостью геометрических характеристик, например кри-вошипно-ползунный, кривошипно-коромысловый, кулисный, эксцентриковый н кулачковые механизмы с динамически оптимальными законами движения. В некоторых схемах упругий элемент разгружателя присоединяется непосредственно к выходному звену. [c.111]

Один из обязательных этапов исследования НДС машиностроительных конструкций или отдельных деталей, расчетная схема которых включает стержневые элементы, — вычисление геометрических характеристик поперечных сечений стержней (координат центра тяжести, площади, осевых моментов инерции и т. д.). Как правило, при их определении принципиальных трудностей не возникает, но для сечений сложного очертания существенно возрастают объем вычислений и вероятность появления ошибок. В связи с этим целесообразно применять готовые программы, которые позволяют свести обязанности расчетчика к подготовке минимального объема исходной информации. [c.63]

Силовой расчет порталов следует выполнять по пространственной схеме. Для статически неопределимых порталов целесообразен метод сил. В интегралах Мора учитывают деформации изгиба в двух плоскостях, сдвига по двум осям (уточнение напряжений обычно менее 10 %) и кручения деформации растяжения — сжатия учитывают только для Стержневых затяжек и раскосов. Геометрические характеристики (моменты инерции, площади) сечений участков переменного сечения принимают постоянными, равными полусуммам характеристик граничных сечений участков. Для получения возможно более простой системы уравнений используют разложение внешней нагрузки симметричного портала на симметричные и кососимметричные группы [39]. [c.466]

Ф01 6221 501 ПС). Все = 8 6 34"), Максимальные вращения зубчатых передач, а также формула для расчета моЩ кости те же, что и для редукторов типа Ц2. По ГОСТ 16162—85 допускаемая консольная нагрузка Р Н, приложенная к середине посадочной части тихоходного вала, Ру = 250 -/Жр, где М — вращающий момент на выходном тихоходном валу, Н-м. Типоразмеры редукторов, их нагрузочные и геометрические характеристики приведены в табл. V.L49—V.L63, а схемы сборок — на рис. V.I.6. Эти редукторы часто используют для механизмов передвижения кранов. [c.216]

Пример 4. Грузоподъемность автомобиля-самосвала mr=4000 кг, масса платформы /Пп=1000 кг. Расчетная схема представлена на рис. 75 a=g mr+ma) = = 50 кН. Третья опора абсолютно жесткая. Геометрические характеристики следующие Ln = 334 см /2=104 см /з=285 см а=30,7 см 1 = 380 см 2 = = 130 см /i = 4160 см /г = 2480 см /з=1810 см /п=1740 см . [c.132]

Рис. 14. Схемы для определения геометрических характеристик поперечного сечения тонкостенного стержня

Связь электрического поля (инструмента) с обрабатываемой поверхностью может прерываться в пространстве. Нарушение связи инструмента с определенными участками обрабатываемой поверхности будем называть прерывистостью геометрической характеристики схемы в пространстве. Повышение точности обработки можно ожидать при стремлении к нулю площади участка, на котором не нарушается связь инструмента с обрабатываемой поверхностью [133]. Прерывистость этой характеристики дает возможность локализовать процесс только в определенной зоне обрабатываемой поверхности, а именно в зоне минимального межэлектродного зазора. Однако нельзя считать, что на остальной поверхности анода процесс растворения полностью отсутствует. Скорость растворения на участках, где прервана связь инструмента с обрабатываемой поверхностью, во много раз меньше скорости растворения на активном участке поверхности. Соотношение скоростей съема будет зависеть от метода реализации прерывистости этой характеристики схемы. [c.195]

Разработанная Б. И. Морозовым схема обработки с вибрирующим катодом и импульсным включением источника технологического напряжения при сближении катода и анода 1123] имеет прерывистость кинематической, геометрической характеристик, а также движения электролита (рис. 111, в). При использовании данного способа Б. И. Морозовым получена точность обработки [c.199]

Применение схемы размерной ЭХО с секционным катодом позволяет искусственно вызывать прерывание геометрической характеристики в пространстве, причем интенсивность и частота прерывания зависят от конструкции катода (размеров и формы секций) и выбранного порядка чередования секций при обработке (рис. 111, г). Схема позволяет избежать влияния изменения параметров межэлектродной среды по длине межэлектродного зазора на точность обработки. [c.199]

Рис. 125. Схемы расчета геометрических характеристик топки а - с ТШУ, Vjy = 0 б - газомазутиой, Vj = 0. Vjy = 0 в - с ЖШУ. = О

Рис. IV.22. К определени о напряжений в крышке турбины а — к графо-анали-тическому методу определения геометрических характеристик крышки турбины б — нагружение сечения при рабочем состоянии турбины в — нагружение сечения при сбросе нагрузки г — картина деформированного состояния фланца д — схема нагружения условно вырезанного ребра

Строят схему нагружения вала определяют его геометрические характеристики массы ротора генератора /Ирот, рабочего колеса /Яр. и вала [c.205]

В настоящей работе предлагается один из подходов к решению задачи выбора области, содержащей компромиссные решения, найденные в соответствии с определенной схемой компромисса. Речь идет о минимизации виброшумов ткацкого станка при минимальном расходе вибродемпфирующих материалов [1, 51. За основу решения задачи принята математическая модель виброшумов ткацкого станка, предложенная в [6, 7J и представляющая собой систему линейных алгебраических уравнений. Эта система уравнений описывает передачу энергии виброшумов от г-й к у-й подсистемам станка (i, у = 1,.. 6). В эти уравнения в качестве конструктивных параметров входят коэффициенты внутренних потерь Tij, от величины которых зависит уменьшение (или увеличение) энергии излучения Wj в /-й подсистеме (узле) станка. Величины T]j могли варьироваться в зависимости как от свойств применяемого вибропоглощающего материала, так и от геометрических характеристик покрытия (толщины и площади поверхности покрытия). [c.63]

RFBR, PFR, SNR-300, БН-350, БН-600. Анализ конструкционных схем ТА установок малой мощности дает возможность проследить пути развития и становления конструкций. Основные теплотехнические параметры ПТО и ПГ представлены в табл. 1.1. Конструкционные и геометрические характеристики ПГ приведены в табл. 3.1. [c.70]

Гидравлическая схема прямоточного котла может включать несколько параллельных, независимо регулируемых потоков среды, не соединенных между собой в пределах пароводяного тракта. Потоки могут разделяться на подпотоки, образуя гидравлические контуры в пределах некоторой части пароводяного тракта. Распределение расходов по подпотокам зависит от геометрических характеристик и тепловосприятий элементов контуров. В таких сложных системах нахождение расходов в раз-веренных трубах обогреваемых элементов разбивают на два этапа. Первоначально определяют расходы по параллельным контурам при заданном общем расходе на подпоток, т.е. рассчитывают меж-поточную разверку, а на втором этапе находят меж-трубную гидравлическую разверку в элементе. [c.95]

Безусловно, эта расчетная схема чрезмерно произвольна в отношении геометрических характеристик модели композита. При вы- < числении средних по фазам полей каждую фазу рассматривают как включение, даже если в действительности в композите она полность непрерывна. [c.96]

ONDU T состоит из двух частей неизменяемой и адаптируемой. Неизменяемая часть содержит общую вычислительную схему, одинаковую для всех возможных приложений с учетом ограничений программы. Она написана без каких-либо представлений и предположений о частных деталях решаемой задачи. Обычно нет необходимости делать какие-либо изменения в неизменяемой части программы. Адаптируемая часть обеспечивает конкретизацию задачи. С ее помощью вводятся данные о геометрических характеристиках, свойствах материала, расположении и мощности источников тепла, скорости реакции, граничных условиях, желаемом выводе результатов и др. Из этого следует, что адаптируемая часть не может быть написана заранее для бесконечного множества практических задач, к которым может быть применена программа. Единственное, что может быть обеспечено, — это структура адап-тирумон части, а ее содержание должно быть написано по требованию исходя из особенностей имеющейся задачи. Таким образом, многоцелевая программа подобного типа состоит из завершенной неизменяемой части и из скелета адаптируемой части. Адаптируемая часть должна быть написана пользователем в соответствии с общими инструкциями к программе. Несмотря на некоторые общие ограничения в разработке этой части существует большая свобода. Могут быть решены очень сложные прикладные задачи, так как возможности программы ограничены только воображением пользователя. [c.23]

Ритчи и Сьюреш провели обзор исследований в припоро- ГОБОЙ области разрушения материалов [196]. Они подтвер--ДИЛИ неизбежность возникновения фреттинг-процесса при росте трещины за счет микрошероховатости рельефа излома, формирующегося при совместном действии механизмов Отрыва и поперечного сдвига (схемы I+II). На основе этих представлений была предложена геометрическая модель [197] закрытия трещины с учетом шероховатости излома и явления контактного взаимодействия берегов трещины. В модели учтены геометрические характеристики шероховатости поверхности при расчете коэффициента интенсивности напряжения /Со следующим образом [c.173]

Для расчета характеристик рациональной модели реактора непрерывного действия используется так называемая одноразмерная схема лучистого теплообмена. По этой схеме показатели теплообмена в заданном поперечном сечении реактора определяются из расчета идентичной по геометрическим характеристикам модели периодического действия с однородными по обьему параметрами, имеющими [c.62]

Схемы действия, которые при сохранении в целом традиционного способа применения УАБ требуют введения в типовую циклограмму функционирования аппаратуры дополнительных, специальных сигналов (команд) или предусматривают доработку алгоритмов (законов) управления. Указанные изменения касаются, главным образом, аппаратурной (приборной) части УАБ и не требуют изменения аэродинамических и массово-геометрических характеристик, а также конструк-тивно-компоновочной схемы изделия. В качестве примера такого использования УАБ можно рассматривать, в частности, решение задачи по тушению горяш,ей газовой или нефтедобываюш,ей скважины с по- [c.269]

Ю /м. Стейнбек [72], Ганн [73], О Нил и Бонд [74] также провели измерения теплопередачи на треугольных крыльях и стреловидных затупленных передних кромках при сверхзвуковых скоростях. Геометрические характеристики модели, использованной Томаном [71], схема и спектр течения на стороне разрежения треугольного крыла с дозвуковыми передними кромками показаны на фиг. 72 и 73. [c.163]

На рис. 67, д представлена еше одна конструкция платформы без продольных балок. В транспортном положении функции продольных элементов выполняют лонжероны рамы или надрамника, на которые опирается каждая поперечина 18 основания платформы. Расчетная схема такой, поперечины соответствует представленной на рис, 69, б. Поперечины желательно соединять с полом для создания замкнутого контура и обеспечивания достаточной угловой жесткости платформы. При этом в расчетной схеме (см. рис. 69, б) поперечина будет иметь замкнутый контур, а при определении геометрических характеристик поперечного сечения нужно будет учесть присоединенную часть пола с обеих сторон сечения. [c.126]

Разработанная И. И. Баенко и др. схема дискретной подачи [8] имеет прерывистость кинематической, геометрической характеристик, а также прерывистость свойств электролита (рис. 111, ж). Обработка полостей штампов этим методом дает точность 0,34 мм 1195]. [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...