ИЗГИБ — КРУГИ

Секторы — Центр изгиба 102 Круги для моментов инерции 39 [c.547]

Ролики, тросы и тяга вращаются вместе с валом, а грузы остаются неподвижными, благодаря упору, расположенному у подшипника 10. Упор снабжен кнопкой останова, действующей при разрушении образца в момент опускания груза. При вращении вала электродвигателя вращается и головка 9 вместе с тросом, а следовательно сила, изгибающая образец, непрерывно изменяет свое направление и вызывает у образца круговой изгиб. Радиус круга, по которому вращается центр свободного конца образца, равен стреле его прогиба. [c.243]

При Л Jу также Р =7 а, т. е. нейтральная линия неперпендикулярна к силовой линии, как это имело место для прямого изгиба. Если же J = Jy (круг, квадрат и др,), то указанные линии взаимно перпендикулярны, но в этом случае косой изгиб вообще невозможен, поскольку любая центральная ось сечения является главной осью инерции. [c.201]

Как видно из этого уравнения, при 1,,ф1у угол не равен углу ф, т. е. нулевая линия не перпендикулярна силовой линии, как это имело место при плоском (простом) изгибе. Только в частном случае, когда ix = fy (круг, квадрат и т. п.), имеем [c.242]

Выше определялись перемещения прямого бруса при растяжении, кручении и изгибе. Рассмотрим теперь общий случай нагружении бруса, когда в поперечных сечениях могут возникать нормальные и поперечные силы, изгибающие и крутящие моменты одновременно. Кроме того, расширим круг рассматриваемых вопросов, полагая, что брус может быть не только прямым, но может иметь малую кривизну или состоять из прямых участков, образующих плоскую или пространственную систему. [c.168]

Существует такая точка, относительно которой момент касательных сил в сечении при поперечном изгибе равен нулю. Эта точка называется центром изгиба. В рассмотренном примере центр изгиба находится на расстоянии 2/ от центра круга (рис. 386, г). [c.337]

Если для поперечного сечения балки главные моменты инерции равны между собой (1 = 1у). что имеет место не только для круга, но и для любого правильного многоугольника с четным числом сторон, то косой изгиб невозможен. [c.76]

При пространственном изгибе расчет упрощается в тех случаях, когда брус имеет поперечное сечение, у которого главные центральные моменты инерции одинаковы, например круг, кольцо. При этом расчет ведут как на обычный прямой изгиб, но по результирующему изгибающему моменту [c.289]

Решение. Брус работает на пространственный изгиб, по так как его поперечное сечение —круг, то расчет ведется как на прямой изгиб, но по сум- [c.291]

По какому закону нужно менять высоту А (х) прямоугольного поперечного сечения балки, защемленной одним концом, чтобы иод действием силы на другом конце балка изгибалась по дуге круга [c.188]

С помощью функции напряжений (5.18), добавляя в случае необходимости степенные полиномы, можно получить решения для более широкого круга задач, чем с помощью только степенных полиномов. Среди них можно назвать задачу об изгибе [c.60]

Одной из наиболее характерных особенностей центра изгиба является то, что момент относительно этого центра всех элементарных сил и Ty dA, происходящих от поперечных сил, равен нулю. Это следует из того, что результат приведения элементарных сил к центру, совпадающему с центром изгиба, дает равнодействующую Q = QJ -f Qyj. Отмеченный признак дает возможность иногда без дополнительных вычислений определить положение центра изгиба. Если для поперечных сечений типа прямоугольника, равностороннего треугольника, круга, двутавра в силу симметрии центр изгиба совпадает с центром тяжести, то для уголка или тавра (рис. 11.18) центр изгиба находится в точке пересечения средних линий частей поперечного сечения. [c.243]

Чтобы получить расстояние центра изгиба от центра круга О, нужно вычесть эту величину из ранее найденного расстояния е. Полагая v -=0,3, имеем [c.376]

Кривая прогибов оси стержня при изгибе 295 Кривизна при изгибе балки распределенной нагрузкой 67 Круг Мора 38 [c.573]

Пример 5.12. Замкнутая нерастяжимая рама, имеющая форму круга, нагружена в своей плоскости произвольной системой сил (рис. 221). Показать, что площадь, ограниченная рамой, при ее изгибе не меняется. [c.215]

Из формулы (227) видно, что для таких сечений, у которых J2 = Jy (квадрат, круг и др.), нейтральная линия всегда будет перпендикулярна к плоскости действия изгибающего момента, в которой и будет происходить деформация изгиба, т. е. в балках, у которых все центральные оси поперечных сечений (правильные фигуры) являются главными, не может быть косого изгиба. [c.299]

Вернемся к уравнению (17.23). Если = Jy, что означает равенство главных осевых моментов инерции, то угол между силовой и нулевой линиями будет прямой, а значит, и изгиб будет прямым. Такой случай возможен для сечений, у которых все центральные оси главные (например, круг, кольцо). [c.171]

Глубокий надрез. Образец — плоский с двусторонней внешней выточкой при изгибе с размерами р=2,5 мм,, /=15 мм, а=95 мм. В этом случае У tip —2,45 и Уа/р = 6,16. Из табл. 24 следует, что для ft/p на номограмме можно пользоваться шкалой Ь, а для fa/p — кривой 2. С учетом этого двигаемся от 1/а/р = 6,16 по вертикали вверх до пересечения с кривой 2, а затем проводим налево горизонтальную линию до пересечения с осью диаграммы. Точку пересечения соединяем с точкой У /р=2,45, находящейся на горизонтальной оси в шкале Ь. Эта прямая касается круга, указывающего теоретический коэффициент концентрации =4,25. [c.133]

С гладкого шара свешивается цепь. Через верхнюю точку шара и любую точку Р линии изгиба цепи проводим плоскость, перпендикулярную плоскости большого круга, касательного в точке Р к линии изгиба. Пусть р — длина дуги пересечения этой плоскости и шара от точки Р до верхней точки шара. Считая высоту г точки Р от некоторого горизонтального уровня, показать, что имеет место равенство [c.60]

Траектории главных напряжений. Пусть имеем балку, испытывающую поперечный изгиб. Рассмотрим в ней напряженное состояние в ряде точек, расположенных в одном и том же поперечном сечении на разных расстояниях от нейтрального слоя (рис. 12.51) и, пользуясь кругами Мора, определим для каждой [c.180]

Для изучения изгибных колебаний представляет большой интерес вал, сечение которого имеет эллипс инерции, а не круг инерции, вследствие чего изгибная жесткость вала различна в двух главных плоскостях изгиба. Практически с такими валами приходится иметь дело конструкторам двухполюсных электрических машин, роторы которых имеют два больших зуба-полюса, вследствие чего главные центральные моменты инерции сечения неодинаковы (фиг. 3. 19). [c.137]

Минимальный радиус изгиба рукава прн свертывании в круг [c.185]

На фиг. 58 схематически изображены действующие на платформу силы, которые, как видно из чертежа, в основном подвергают её изгибу. В первую очередь должны быть выявлены величина противовеса, реакция грунта и обе реакции от опорного круга. [c.1191]

Д. 3. Авазашвили (1940) построил решение задачи об изгибе консольного призматического стержня при помощи функций комплексного переменного. Конформным отображением на область кольца Б. А. Обод овский. получил решение задачи об изгибе силой полого бруса эллиптического-сечения (1960). Л. К. Капанян (1956) использовал приближенное конформное отображение при решении задачи изгиба для круга с криволинейным квадратным вырезом В. Н. Ракивненко (1962) рассмотрел изгиб кругового цилиндра с двумя полостями с поперечными сечениями в виде квадрата. [c.28]

Сечение Б—Б. Суммарный изгиб 1ющий момент в этом сечении iW =138 Н М и крутящий момент Тц = 89 Н-м. Концентрация напряжений вызывается канавкой д/я выхода шлифовального круга (см. рис, 8,8), [c.323]

Однако существенно больший интерес представляют такие задачи, для решения которых элементарные гипотезы не могут привести к цели. Типичный пример — задача о кручении призматического стержня. Если принять для кручения такую же гипотезу плоских сечений, которая была принята для изгиба, окажется, что верный результат получится только для того случая, когда сечение представляет собою круг или круговое кольцо для других форм сечения эта гипотеза приведет к очень грубой ошибке. Точно так же никакие элементарные нредно-ложения не позволяют найти напряжения в толстостенной трубе, подверженной действию внутреннего давления. Можно привести много примеров других элементов конструкций, для которых напряжения и деформации нельзя определить с помощью элементарных приемов, а нужно использовать уравнения теории упругости. [c.266]

Начнем с простого случая, изображенного на рис. 46. Стержень узкого прямоугольного поперечного сечения с осью в форме дуги круга закреплен на нижнем конце и изгибается силой Р, приложенной в радиальном направлении к верхнему концу. Изгибающий момент в любом поперечном сечении т пропорционален sin0, а нормальное напряжение Oq, согласно элементарной теории изгиба кривых брусьев, пропорционально изгибающему моменту. Полагая, что это остается справедливым р [c.99]

В балках с поперечными сечениями, у которых 1 = 1 = 1 (круг, квадрат), еиловая и нейтральная линии перпендикулярны и нормальные напряжения в сечениях таких балок определяются по формуле для прямого изгиба [c.192]

Известно также, что параметры шероховатости поверхности оказывают существенное влияние на сопротивление усталости. В общем случае предел усталости повышается с улучшением качества поверхностного слоя. Кроме того, на них влияет направление следов обработки при их совпадении с действием главного напряжения предел усталости выше. Финишная обработка поверхности, которая в основном определяет конфигурацию микроскопических рисок и механические свойства поверхностного слоя, существенно влияет н а предел выносливости даже при одинаковом классе шероховатости. Например, в работе [127] приведены результаты испытаний на выносливость образцов из сталей Р18, 9ХМФИ9Х, обработанных алмазным и обычным шлифованием. Сопротивляемость усталостному разрушению при шлифовании кругами из синтетических алмазов повышается на 20—45% при контактных нагрузках и до 30% при изгибе. Это связано с характеристикой рельефа поверхности, когда число царапин на единицу поверхности и их глубина значительно меньше при алмазном шлифовании, чем при абразивном, а рельеф становится более гладким (см. также рис. 150). Проведенные исследования позволили повысить стойкость валков для станов холодной прокатки вследствие правильного выбора технологического процесса. [c.439]

Указывается, что скорость осаждения хромовых покрытий можно повысить введением в раствор щавелевой кислоты иди ее солей Считается, что ион хрома образует с щавелевой кислотой комплексный нон, который восстанавливается гипофосфитои до металла Раствор содержит (г/л) фтористый хром 16 хлористый хром 1, уксуснокислый натрий 10, гипофосфит натрия 10 щавелевокислый натрий 4,5, pH 4,6 температура 75—90 °С Скорость осаждения достигает 7,5 мкм/ч Покрытия серого цвета, плотные, беспорнстые, сцепление удовлетворительное, не отслаиваются при изгибе После полирования на матерчатых кругах или обработки в барабане с опилками поверхность становится блестящей [c.92]

Модуль Юнга плазменных покрытий определяется статическими (А. М. Вирник, В. В. Кудинов и др.) и динамическими методами (Л. И. Дехтярь, Б. А. Ляшенко, В. А. Барвинок, Г. М. Козлов и др.). Модуль упругости окисных покрытий при температурах 20, 600, 1000°С оценивали на специальной высокотемпературной установке при скорости деформирования 1 мм/мин. За схему нагружения принимали трех-, четырехточечный изгиб брусков размером 5x5x70 мм [9]. Образцы изготавливались следующим образом в плазменном покрытии толщиной 5,5—6 мм, нанесенном на цилиндрическую оправку, прорезались алмазным кругом пазы по образующей до основного металла. После механического отделения брусков проводили их шлифование в оправке до указанных размеров. Испытания проводи- [c.52]

Исследование причин снижения усталостной прочности после абразивной шлифовки провели Л.А. Гликман и Л. М.Фейгин [171]. Испытания вели круговь)м изгибом гладких цилиндрических образцов сплава Т1—4,5 % А1 (типа ВТБ) диаметром рабочей части 7,5 мм. Часть образцов на конечной стадии изготовления шлифовали на воздухе или в аргоне кругом ЭБ60СМ1К при скорости 2000 об/мин и подаче 0,1 мм за проход, охлаждение было минимальнь)м (для исключения коробления образцов). Другую часть образцов изготавливали точением с тщательной полировкой наждачной бумагой да 8-го класса шероховатости. Шлифованна)е образцы по партиям подвергали дополнительной обработке с целью снятия остаточных напряжений или тонкого поверхностного слоя. В каждом варианте испытывали по несколько партий образцов с целью проверки однозначности получаемых данных. Результаты исследования представлены на рис. 114. Видно, что усталостная прочность шлифованных образцов на 25 % ниже, чем точеных и полированных. Защита зоны шлифовки аргоном не оказала положительного влияния, следовательно, основная причина снижения усталостной прочности после шлифовки сос- [c.178]

Пример 12.4. В круглом поперечном сечении балки, испытывающей поперечный изгиб в двух ортогональных плоскостях 0x2 и Оуг, определить полное касательное напряжение в точке А, расположенной у контура (рис. 12.34, а). Радиус круга г, поперечные рилы Qx и Qy (их отношение QxlQy = 2) заданы. Применить принцип не-Е ависимости действия сил. [c.143]

Сравнительная оценка влияния отклонения линии действия силы от центра изгиба на погонный угол закручивания массивного и тонкостенного стержня открытого профиля. Сопоставим влияние эффекта кручения, возникающего вследствие приложения силы Р не в центре изгиба, а в центре тяжести, для двух поперечных сечений — массивного—в виде половины круга и открытого тонкостенного — в виде половины кольца. Не приводя решения, отметим, что ценр изгиба (см. В. В. Новожилов, Теория упругости, гл. VI, 21, стр. 288) [c.344]

В этом случае палец будет работать на срез, а не иа изгиб. Срез может произойти, как показано на рисунке 90, по двум плоскостям, причем площади среза (/ i ибудут равны между собой и их величина определится как площадь круга диаметром d. Решив уравнение прочности пальца на срез, получим, что диаметр d в этом случае должен равняться всего 5,6 мм. [c.219]

Автором совместно с М.М.Мацейко [211] и Г.Н,Филимоновым, проведен комплекс экспериментальных исследований по выяснению взаимосвязей между размерами образца, параметрами концентратора напряжений и сопротивлением усталости. Исследовали образцы с рабочим диаметром 5, 20, 40 и 160 мм из сталей 35, 40Х и 38Х2Н2МА. Испытания проводили по схеме чистого изгиба с вращением, Частота нагружения составляла 50 Гц для образцов диаметром 5-40 мм и около 7 Гц для образцов диаметром 160 мм. Испытывали геометрически подобные цилиндрические образцы с кольцевыми надрезами и без них. Отношение рабочей длины к диаметру гладких образцов составляло lid = 4, а радиус галтели при переходе к головкам образца Я = d. Л/-образный кольцевой надрез с углом раскрытия 60 на образцы наносили тонким точением. С целью уменьшения величины остаточных напряжений на дне надреза окончательный профиль скругления в надрезе у образцов с d = = 5- 40 мм формировали шлифовальным абразивным кругом, а у образцов d = = 1 70 мм надрез после точения зачищали шлифовальной шкуркой. [c.140]

Чеицова круги для определения изгибающих моментов при изгибе сжатием 1 (2-я) — [c.339]

Номи- нальный резмер Допу- скаемое откло- нение Номи- нальный размер Допу- скаемое откло- нение Длина рукава в м номинальная изгиба рукава при свертывании в круг в М1Л [c.398]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...