Момент изгибающий круга

Коэффициент снижения к для всех стоек близок к единице. При изгибающих моментах, действующих вдоль линии, момент сопротивления расчетного сечения стойки можно принимать равным моменту сопротивления круга с таким же диаметром. [c.170]

Выше определялись перемещения прямого бруса при растяжении, кручении и изгибе. Рассмотрим теперь общий случай нагружении бруса, когда в поперечных сечениях могут возникать нормальные и поперечные силы, изгибающие и крутящие моменты одновременно. Кроме того, расширим круг рассматриваемых вопросов, полагая, что брус может быть не только прямым, но может иметь малую кривизну или состоять из прямых участков, образующих плоскую или пространственную систему. [c.168]

У круга любая центральная ось главная, потому момент сопротивления круглого сечения отмечен индексом ос — осевой, а изгибающий момент ин-< дексом и ,. [c.241]

При пространственном изгибе расчет упрощается в тех случаях, когда брус имеет поперечное сечение, у которого главные центральные моменты инерции одинаковы, например круг, кольцо. При этом расчет ведут как на обычный прямой изгиб, но по результирующему изгибающему моменту [c.289]

Выражения (17.83) и (17.84) дают в центре пластинки бесконечно большие значения изгибающих моментов, а следовательно, и напряжений. Этот результат является следствием сделанного предположения, что сила Р сосредоточена в одной точке. На практике этого не бывает. Сила Р всегда распределена по какой-то площадке. Если принять, что сила распределена по кругу малого радиуса, то напряжения получают конечное значение, величина которого зависит от радиуса этого круга. [c.521]

Таким образом, лишь при Jx = Jy вектор изгибающего момента М ориентирован по нулевой линии. с)тим условиям удовлетворяют сечения в виде квадрата, круга. Момент М, числовое [c.317]

Из формулы (227) видно, что для таких сечений, у которых J2 = Jy (квадрат, круг и др.), нейтральная линия всегда будет перпендикулярна к плоскости действия изгибающего момента, в которой и будет происходить деформация изгиба, т. е. в балках, у которых все центральные оси поперечных сечений (правильные фигуры) являются главными, не может быть косого изгиба. [c.299]

Полученное замкнутое выражение (2.79) для прогиба позволяет без затруднений определить и изгибающие моменты. Проще всего с этой целью предварительно по формулам (2.77) и (2.77а) найти производные w, а затем и моменты в декартовой системе координат. Таким образом получаются следующие значения изгибающих моментов в точках диаметра OOi круга [c.95]

Для сечений, имеющих эллипс инерции в виде круга (круглое и квадратное поперечные сечения), напряжение может находиться по формуле (86) непосредственно по полному изгибающему моменту момент инерции J берется по отношению к центральной оси. перпендикулярной к плоскости действия М. [c.105]

Общий случай (поперечное сечение не является кругом). Суммарный изгибающий момент М и поперечная сила Q в сечении разлагаются на составляющие Л ] и М2, Qi и Q2 по главным осям / и 2 сечения. Отдельно от A lj, Mg, Qj, Q2 и момента кручения находятся соответствующие им нормальные (от Afj и М2) и касательные (от Qi, Q , М ) напряжения в сечении. Напряжение от М , М2 и находятся по формулам [c.107]

Общий случай (поперечное сечение не является кругом). Суммарный изгибающий момент М и поперечная сила Q в сечении [c.101]

Определим частоту свободных колебаний трубопровода, состоящего из криволинейного участка в виде дуги круга с центральным углом в 90° и прямолинейного участка. Конец дуги примем защемленным, а прямолинейный участок — опертым на шаровой шарнир (рис. 77). За точку приведения принимаем точку С сопряжения дуги с прямолинейным участком. После приложения силы Р в точке С и освобождения конца В найдем силы и моменты, действующие на участках в точке В — силу В, в точке С — силу (Р — В) и изгибающий момент М(- = В1 . [c.189]

В качестве примера рассмотрим совместное нагружение вала кругового поперечного сечения изгибающим Л/ и крутящим М, моментами. Наложим на моменты ограничения, соответствующие критерию прочности вала по максимальным. касательным напряжениям (при условии работы материала в пределах упругости). Пространство У - двухмерное, а допустимая область в нем - открытый круг [c.47]

Распределение сдвигающих напряжений по длине шва в рассматриваемом случае начального изгиба в точности соответствует случаю загрузки составного стержня изгибающими моментами, приложенными по торцам. Эта нагрузка вызывает изгиб стержня, лишенного связей сдвига, по дуге круга, совпадающей с заданной выше линией начального искривления стержня. Напряжения от [c.147]

П р И м е р 7.21. Для рамы, изображенной на рис. 7.25 а, построить эпюры изгибающих и крутящих моментов, полагая, что поперечное сечение всех элементов рамы — круг диаметра d, [c.272]

Уравнения (39) и (40) сходны по форме с уравнениями (36) пользуясь ими, мы легко можем определить изгибающий и крутящий моменты для любого значения а. Той же цели мы можем достигнуть и графическим методом, т. е. найти значения М и М из круга Мора, построив его, как указано в предыдущем параграфе, по абсциссе М и ординате М ,. Диаметр круга, как показано на рис. 22, должен быть равен — Му. Тогда координаты ОВ и АВ точки А, определенной углом 2а, дадут нам соответственно моменты и М , Представим теперь и в виде функций от кривизны и [c.53]

Мы видим, что крутящий момент для данных взаимно перпенди-кулярных направлений п t пропорционален относительному кручению срединной поверхности относительно этих направлений. Если направления nut совпадают с осями л и у, то у нас останутся лишь изгибающие моменты Mj и М , действующие в сечениях, перпендикулярных к этим осям (рис. 19). Относительное кручение при этом обращается в нуль, а кривизны I/r f и 1/Гу оказываются главными кривизнами срединной поверхности пластинки. Их легко можно вычислить из уравнений (37) и (38), если нам даны изгибающие моменты и Му. Кривизну во всяком ином направлении, заданном посредством угла а, можно вычислить из уравнений (36) или же найти с помощью круга Мора (рис. 17). [c.55]

С приближением г к нулю выражения (90), (91), (93) и (94) стремятся к бесконечности и потому становятся непригодными для вычисления изгибающих моментов. Сверх того, допущения, являющиеся основой для элементарной теории изгиба круглой пластинки, теряют силу в непосредственной близости к точке приложения сосредоточенной силы. С уменьшением радиуса с круга, по которому распределена нагрузка Р, интенсивность P/тr давления увеличивается так, что пренебрегать ею в сравнении с напряжениями изгиба, как это делалось в элементарной теории, становится уже недопустимым. Касательные напряжения, которыми упрощенная теория точно так же [c.85]

Этот ряд СХОДИТСЯ недостаточно быстро для удовлетворительного вычисления моментов в непосредственной близости к точке приложения нагрузки Р. Поэтому возникает необходимость в выводе еще иного выражения для моментов в окрестности этой точки. Из исследования изгиба круглой пластинки силой, приложенной в ее центре (см. 19), мы знаем, что перерезывающие силы и изгибающие моменты становятся в точке приложения нагрузки бесконечно большими. С подобными же условиями мы сталкиваемся также и в случае прямоугольной пластинки. Распределение напряжений внутри круга малого радиуса с центром в точке приложения нагрузки, по существу, то же, что и близ центра центрально нагруженной круглой пластинки. Напряжение изгиба в любой точке внутри этого круга можно рассматривать состоящим из двух частей, причем одна из них тождественна той, которая соответствует случаю центрально нагруженной круглой пластинки радиуса а, другая же представляет [c.168]

Распределение напряжений около точки приложения нагрузки точно так же почти не отличается от имеющего место в центрально нагруженной круглой пластинке радиусом (2a/u)sin(u /a). Чтобы получить изгибающие моменты и Му около точки приложения нагрузки, нам нужно лишь на моменты для круглой пластинки наложить равномерно распределенные моменты = и Ж = = — (1—V—72) /4 - Допустив, что этот вывод остается в силе также и для того случая, когда нагрузка Р равномерно распределена по кругу малого радиуса с, мы получаем для центра круга [c.173]

Распределение изгибающих моментов и реактивных давлений для частных случаев квадратной пластинки, загружен ной в центре, показано на рис. 73. Штриховой участок кривых отвечает условию равномерного распределения нагрузки Р по площади заштрихованного круга радиуса с = 0,05а. [c.174]

Зная моменты по защемленным краям, мы можем из уравнения (d) вычислить и соответствующие им прогибы. Накладывая прогибы, вызванные этими моментами, на прогибы свободно опертой пластинки, получим прогибы пластинки, защемленной по краям. Тот же самый метод наложения доставит нам и все остальные сведения, касающиеся изгиба пластинок с защемленными краями под сосредоточенной в центре нагрузкой 2). Если же нагрузка Р распределена равномерно по площади малого круга или прямоугольника, то изгибающие моменты [c.232]

Рассмотрим теперь случай, когда нагрузка Р распределена по площади круга радиуса с, малого в сравнении с I. Изгибающие моменты в центре круглой пластинки, несущей такую нагрузку, равны [c.301]

Мы видим, что на контуре купола, имеющего форму полушария, т. е. при а = 90°, давление ветра будет восприниматься одними касательными напряжениями, проходящими в направлении касательной к опорному кругу, так как изгибающие моменты и касательные напряжения, перпендикулярные к срединной поверхности купола, здесь не рассматриваются. [c.28]

Последнее уравнение опять проще всего можно получить из условия равновесия части оболочки, отсеченной плоскостью, перпендикулярной к оси. Здесь в обоих уравнениях р обозначает внешнюю нагрузку, перпендикулярную к оболочке. Согласно сделанному вначале замечанию, в рассматриваемом случае, когда отыскиваются напряжения, создаваемые силами, приложенными на краях, нужно положить /> = 0. При V= О формулы (30а) и (ЗОЬ) переходят в формулы (1) w ( 2ау Так как мы рассматриваем и изгибающие моменты, то поперечными силами V пренебречь нельзя. Это следует из третьего условия равновесия моментов относительно касательной к параллельному кругу. Оно имеет вид [c.33]

Miss Hough или же методом кругов Ченцова . Пользуясь этими методами, находят дополнительный момент изгибающий от действия осевой силы, а отсюда и суммарный в пролете, по [c.41]

Переходный учасгок вала между двумя стуиоиями разных диаметров выполняют галтелью радиуса г. В валах, диаметры которых определяются условиями жесткости (к ним относятся валы редуктореш и коробок передач), а также на концевых участках валов, на которых изгибающие моменты невелики, выполняют канавки для выхода шлифовального круга (мм) [c.137]

Форма вала по длине определяется распределением нагрузок, т. е. эпюрами изгибающих и крутящих моментов, условиями сборки, и технологией изготовления. Переходные учасгки валов между соседними ступенями разных диаметров нередко выполняют с полукруглой канавкой для выхода шлифовального круга. [c.212]

Начнем с простого случая, изображенного на рис. 46. Стержень узкого прямоугольного поперечного сечения с осью в форме дуги круга закреплен на нижнем конце и изгибается силой Р, приложенной в радиальном направлении к верхнему концу. Изгибающий момент в любом поперечном сечении т пропорционален sin0, а нормальное напряжение Oq, согласно элементарной теории изгиба кривых брусьев, пропорционально изгибающему моменту. Полагая, что это остается справедливым р [c.99]

Для определения изгибающего момента в любом сечении находим радиус, делящий центральный угол al в том же отношении, в каком сечение делит пролет I, и определяем его отрезок, лежащий между вновь построенным кругом и начальной окружностью этот отрезок дает изгибающий момент в том же масштабе, в каком отложена неличниз р/а -. [c.399]

Пример 16. Наибольший изгибающий момент в поперечном сечении балки Мщах = 37,5 кН м. Подобрать сечение стальной балки в трех вариантах а) прокатный двутавр б) прямоугольнике отношением высоты к ширине Л 6 = 4 3) в) круг. [c.113]

Чеицова круги для определения изгибающих моментов при изгибе сжатием 1 (2-я) — [c.339]

Таким образом, программа предусматривает расчет конструкций из элементов коротких цилиндрических, сферических, конических, эллиптических оболочек постоянной толщины, цилиндрических оболочек линейно-переменной толщины, нолубесконечных оболочек, круглых и кольцевых пластин и различных кольцевых деталей (табл. 2) при различных (с учетом разработанной классификации) видах и упругих характеристиках разрывных сопряжений (сы. табл. 1), при краевых условиях в усилиях, смещениях, смешанных, а также при краевых условиях в виде сопряжения оболочек с упругими элементами заданной жесткости. Типы нагружения — силовые нагрузки в виде усилий затяга шпилек фланцевых соединений, затяга винтов узлов уплотнения, равномерного, линейно-переменного давления, распределенных по параллельному кругу изгибающих моментов и перерезывающих усилий, осевых усилий, центробежных сил температурные нагрузки в виде краевых температурных коэффициентов влияния — перемещений для элементов, рассматриваемых как свободные (при температуре, постоянной по толщине и изменяющейся вдоль меридиана) либо усилий для элементов, рассматриваемых как часть бесконечных оболочек (при переменной по толщине температуре). [c.85]

Предварительное оптическое исследование этого случая Кокером производилось путем нагрузки нитроцеллюлозной пластинки А грузом W (фиг.7.111) пластинка А закреплялась в зажиме В, причем изгибающий момент полностью нейтрализовался силами, приложенными к образцу через шарнирный механизм, как показано на фиг.7.111 таким образом пластинка А подвергается почти чистому сдвигу. Обнаружилось, что распределение касательных напряжений по среднему вертикальному сечению этой пластинки имело максимум у верхней и нижней граней в тех случаях, когда высота пластинки была значительно больше ширины когда же высота достаточно уменьшалась, эти оба максимума в конце концов сливались в центре пластинки однако во всех случах величина напряжений в углах была наибольшей. Внешний вид образца для данного случая в белом свете, поляризованном по кругу, дан на фиг.7.112, где на пластинке 5,08 слхЗ,81 см ясно видны два максимума. [c.511]

Мы вправе, однако, допустить, что реактивные силы распределяются равномерно по площади круга, представляющего поперечное сечение колонны. Возникающие в центре опорной площади изгибающие моменты сохраняют при этом конечную величину и могут быть вычислены способом, сходным с тем, которым мы пользовались для прямоугольной пластннкн (стр. 171). В применении к рнс. 122 результат выражается формулами ) [c.279]

Для определения изгибающих моментов, вызывающих изгиб оболочек, мы еще рассмотрим удлинения волокон, параллельных срединной поверхности оболочки. Удлинения на расстоянии г от срединной поверхности, параллельные меридиану и кругу широт, мы обозначим соответственно через и причем 2 считается положительным по направлению внутрь, т. е. в сторону положительных w. Как так и составляются из двух частей, из которых первая пpvoи xoдит от растяжения оболочки и определяется по формулам (32) и (33), а вторая происходит от изгиба оболочки. Для е второй частью, как следует непосредственно из определения удлинения, будет [c.36]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...