Стержни с вырезом

Моделирование условий формирования процесса упругопластического деформирования при различных сочетаниях главных напряжений можно осуществить при осевом растяжении стержней с концентраторами напряжений трех основных видов симметричные сегментный и V-образный вырезы на внешней поверхности, круглое или эллиптические отверстия в центральной части пластины (см. рис. 2.42,а -д). В зависимости от формы поперечного сечения стержня и вида концентратора обеспечивается реализация пространственной или плоской задачи (для стержней с вырезами), либо только плоской (для стержней с отверстиями). [c.111]

Наибольшие напряжения от каждого из этих воздействий возникают в различных точках впадины возле зуба. При осевом растяжении концентрация напряжений возникает во всех впадинах в точке около дна. Эта концентрация возникает аналогично концентрации напряжений при растяжении стержня с вырезами. От нагрузки на отдельный зуб концентрация напряжений возникает вблизи точки сопряжения впадины с нагруженной поверхностью зуба ). [c.314]

Таблица 9.4. Типы цилиндрических стержней с вырезами

Таким образом, в стержне, имеющем вырезы с двух сторон, напряжение будет меньше. [c.159]

Теперь рассмотрим следующий узел. Этот узел следует выбирать так, чтобы в нем пересекалось не более двух стержней с неизвестными реакциями. Этому требованию удовлетворяет узел О- Вырезая его, видим, что он находится в равновесии под действием трех сил 8 (известной силы), 84 и 83 (неизвестных сил). Применяя условие равновесия узла О, строим замкнутый силовой треугольник (рис. 137, в). При этом следует помнить, что направление реакции стержня 711), приложенной к узлу О, противоположно направлению реакции этого стерл ня, приложенной к узлу А. Рассматривая треугольник сил 84, 83 и 84, видим, что стержень верхнего пояса, вдоль которого действует усилие 8д, сжат, а раскос, вдоль которого действует усилие 8 , растянут. Переходя к узлу Е, найдем усилия 8г, и 8 и т. д. [c.279]

С поступательно-возвратно-движу-щимися стержнями Дисковый с вырезами по форме заготовки С гладким диском Дисковый с радиальными пазами С вращающимся кольцом [c.459]

Несмотря на это затруднение, можно заметить в плоских сечениях гаек, напряженных, как показано на фиг. 8.121, много интересных явлений буквой А на фиг. 8.121 обозначена рама из толстого листа нитроцеллюлозы с центральным Т-образным вырезом в верхней ее части, куда вставляется гайка В и стержень С гайка В опирается на горизонтальные плоскости D вертикальные поверхности Т-образного выреза, в который плотно входят как стержень, так и гайка, удерживают ее от соскальзывания. Пружинные весы Е соединены со стержнем петлей F, нагрузка осуществляется посредством стержня G с винтовой нарезкой и гайки Н, вращаемой вручную. С целью получения насколько возможно более центральной нагрузки у стержня С имеется, в добавление к трем шарнирам, расположенным на линии действия нагрузки, шайба /, опирающаяся на соответствующий вырез V-образной формы в скобе J эта скоба соединяет половины рамы Л у ее разрезанного конца и не допускает, таким образом, расхождения этих сторон. [c.568]

Рнс. 3.32. Зоны пластических деформаций с ростом растягивающей нагрузки для плоского стержня с двумя полукруглыми вырезами. Цифры соответствуют номинальным напряжениям в процентах от предела текучести [c.152]

Циркульный резец (рис. 164, а) состоит из корпуса 1 с коническим хвостовиком Морзе, резцедержателя 2, направляющего стержня с пружинным сбрасывателем 4 и резца 3. Циркульным резцом вырезают отверстия диаметром от 40 до 100 мм в гетинаКсе, текстолите толщиной д,о 8 мм. [c.140]

Стержни с изгибом или небольшим прогибом выправляют с помощью винтовой скобы и винтового домкрата. При большом изгибе стержень правят с нагревом его газовой горелкой или погнутую часть вырезают, а на ее место наваривают новый стержень из того же металла с усилением стыка накладками. [c.283]

Определяем усилия методом вырезания узлов ( 1.1). Этот метод применяют в тех случаях, когда сечения Риттера для нужного стержня не суш ествует. Вырезаем узел фермы, к которому подходит стержень с искомым усилием. Выбираем оси и составляем уравнения равновесия узла в проекциях. Решаем уравнения относительно искомого усилия. Если к узлу подходит более двух стержней с неизвестными усилиями, то метод вырезания узлов можно комбинировать с методом Риттера. [c.39]

Узлы фермы находятся в равновесии. Вырезаем узлы, заменяя действие стержней их реакциями. Реакцию незагруженного стержня направляем вдоль его оси. Используя правило знаков, согласно которому усилие растянутого стержня считается положительным, реакцию каждого стержня направляем из шарнира по направлению внешней нормали сечения стержня. Расчет начинаем с узла, к которому подходят три стержня с неизвестными усилиями. [c.86]

Оба вывода на практике учитываются при со.здании приборов. Так, например, в конструкции рычажного. микрометра на пятке (рис. 10.4) предусмотрен вырез для привода синусного механизма, расположенный примерно иа середине стержня с точкой контакта, не выходящей за пределы диаметра стержня. Тогда 6 О и [c.198]

В зависимости от схемы приложения усилий к образцу методы экспериментального определения сопротивления материалов действию касате.чьных напряжений разделяются на три группы сдвиг в плоскости укладки арматуры, сдвиг по армирующим слоям (межслойный) и срез. Для серийных испытаний на сдвиг в плоскости укладки арматуры, как правило, рекомендуется перекашивание пластин с вырезами [98, с. 81 ] и кручение стержней с различной формой поперечного сечения [121 ] для определения упругих постоянных — методы перекашивания и кручения квадратных пластин. Характеристики межслойного сдвига рекомендуется определять, пз испытаний на изгиб коротких стержней [121]. Упругие характеристики могут быть определены и при кручении стержней прямоугольного поперечного сечения. Для изучения прочности нри межслойном сдвиге используются об разцы с надрезами. [c.121]

Метод определения модулей сдвига ортотропного материала из опытов на кручение не стандартизован. Более того, в настоящее время отсутствуют рекомендации по выбору формы и размеров образцов. В табл. 4.4 1. приведены размеры образцов, использованных для проверки метода. Образцы вырезаются из заготовок (плиты, бруска) таким образом, чтобы продольная ось их совпала с одной пз главных осей упругой симметрии исследуемого материала (в зависимости от цели испытаний). Применяются сплошные стержни круглого или прямоугольного поперечного сечения. В теории кручения [48, с.68] приводятся также расчетные зависимости для кручения сплошных стержней с поперечным сечением в виде треугольника или равнобокой трапеции. Расчетные зависимости для стержней с некруглым поперечным сечением сложны. На практике наблюдается тенденция испытывать стержни с поперечным сечением в виде узкого прямоугольника, у которого один размер значительно больше другого а > Ь). Как будет показано ниже, в этом случае существенно упрощаются расчетные зависимости, однако испытание образцов-полос связано с некоторыми техническими трудностями. [c.155]

На фиг. 2 и 3 показано распределение деформаций на торцах образцов серии с с пологим надрезом. Аналогичные кривые для образцов серии а с острым надрезом не приводятся, ибо они даны в работе [6]. Напомним, что эти кривые полностью подтверждают только что сделанный вывод о влиянии толщины стержня на его жесткость при данной нагрузке а как для пластической, так и для упруго-пластической области. Из этих же данных [6] следует, что на небольшом расстоянии от вершины выреза деформации снижаются до долей процента при дальнейшем увеличении толщины стержня с острым надрезом уже на расстоянии 1 мм от вершины выреза порядок деформаций соответствовал упругим величинам (которые не могли надежно измеряться посредством примененной методики). Для пологого надреза указанное обстоятельство не имеет места, что видно из фиг. 3. Значит, при достаточно остром глубоком надрезе пластические деформации в ослабленном сечении стержня большой толщины развиваются лишь на небольших участках, примыкающих к вершине надреза, [c.237]

Дисковые механизмы с вырезами по окружности диска 1 находят широкое применение для загрузки разнообразных деталей шариков, дисков, шайб, стержней с криволинейной образующей и т. п. Детали западают в гнезда 1 диска 2 в их нижнем положении, выносятся наверх и выдаются в приемный лоток или устройство вторичной ориентации. [c.505]

Механизмы с вертикальным диском с вырезами по форме детали или специальными карманами имеют диск 1, в гнезда которого попадают детали, скатываясь по наклонной стенке дна бункера 2. Затем детали подаются наверх и выдаются в приемную трубку 3. При необходимости загрузки длинных стержней карманы 4 делают с одной стороны открытыми. Запавшая деталь уносится карманом наверх, но так как центр тяжести детали лежит вне кармана, то для предотвращения ее выпадания предусмотрен обод 5, имеющий в верхней части прорезь. Как только деталь выносится за пределы обода, она, освободившись, падает в приемную трубку 3. [c.505]

Все сооружения и машины состоят из частей, каждая из которых обладает как массой, так и жесткостью. Во многих случаях эти части можно путем идеализации представлять как сосредоточенные в точке массы, абсолютно жесткие тела или деформируемые невесомые элементы. Подобные системы обладают конечным числом степеней свободы, поэтому их можно исследовать с помощью методов, описанных в предыдущих главах. Однако некоторые системы можно исследовать и в более строгой постановке, не прибегая к дискретизации аналитической модели. В данной главе будут рассматриваться упругие тела, чьи массовые и деформационные характеристики распределены непрерывным образом. В число элементов конструкций, которые можно рассматривать подобным образом, входят стержни, валы, канаты, балки, простые рамы, кольца, арки, мембраны, пластины, оболочки, а также трехмерные тела. Многие из задач, связанных-с этими элементами, будут здесь обсуждаться подробно, но вопросы, связанные с оболочками и трехмерными телами, рассматриваются как выходящие за рамки этой книги . Очень трудно исследовать с позиций упругих сред такие геометрически сложные конструкции, как каркасы, арки, пластины с вырезами, фюзеляжи самолетов, корпуса судов и т. д. В подобных случаях необходимо использовать дискретные аналитические модели с большим, но конечным числом степеней свободы . [c.322]

Измерить средний диаметр наружной резьбы резьбовым микрометром (рис. 7). В неподвижную пятку и микрометрический винт резьбового микрометра (рис. 7, а) вставить соответствующие наконечники 1 и 2. На стержнях наконечников (рис. 7, г) обозначены пределы измеряемых резьб например, М5-6 означает, что данной парой наконечников можно измерять резьбы метрические с шагом 5 5,5 и 6 мм. При измерении резьбы наконечник 1 с вырезом должен находить на выступ витка резьбы (рис. 1,6), а наконечник 2 с конусом -входить во впадину резьбы. Перед измерением следует протереть все части и наконечники микрометра и проверить его на точность измерения следующим образом. У микрометра с пределом измерения от О до 25 мм свести наконечники до плотного их прилегания друг к другу, при этом нулевой штрих на барабане 4 (рис. 7, а) должен совпадать с нулевым делением шкалы, нанесенной на стебле 3. У микрометров с пределом измерения от 25 до 50 мм, от 50 до 75 мм и т.д. между наконечниками вставлять эталон А (рис. 7,в). Нулевые деления на барабане и стебле должны совпадать. [c.138]

Для высоких частот были предложены другие специальные формы вибраторов. Они могут иметь форму очень коротких цилиндров или стержней с нанизанными блоками (фиг, 142) [6]. В стержнях вырезаны выемки для повышения собственной частоты. Разработка конструкций магнитострикционных вибраторов на более высокие частоты имеет особенно важное значе-ние, так как частота — один из главных факторов, ограничивающих их применение. [c.218]

Величина местных напряжений зависит от вида и размеров концентратора. Например, чем меньше радиус отверстия или выкружки в полосе, тем больше максимальные напряжения отличаются от номинальных. В случае весьма малого радиуса отверстия в полосе (рис. 118, а) у краев отверстия наибольшее напряжение равно трем номинальным (а = 3), а у краев полукруглых вырезов (рис. 118, б) — примерно двум номинальным (а = 2). Надрезы с острыми входящими углами дают еще большие коэффициенты концентрации напряжений у вершин углов. Для некоторых распространенных концентраторов напряжений в полосе прямоугольного поперечного сечения значения теоретических коэффициентов концентрации приведены на графике рис. 119, а в стержнях круглого поперечного сечения — в табл. 11. Более подробные данные о теоретических коэффициентах концентрации напряжений приводятся в справочниках по расчету на прочность и в специальных курсах. [c.109]

Для определения усилий в стержнях рассматриваемой фермы будем вырезать последовательно узлы А, В, С к D (рис. 52). [c.34]

В данном случае коэффициент концентрации равен 2. Заметим, что при 0=0 Тг = 0. Поэтому, если рассечь тело плоскостью Xi, Xi, эта плоская граница будет свободна от напряжений. Таким образом, найденное решение будет справедливо не только для бесконечной плоскости с круговым отверстием, но также для полуплоскости с вырезом в форме полуокружности или для стержня с полукруглой канавкой на поверхностл если радиус кривизны контура сечения много больше чем а, решение для бесконечной полуплоскости будет мало отличаться от истинного. [c.307]

Изучались алюминиевые, титановые, никелевые сплавы и нержавеющие стали. Отливки из алюминиевого сплава А-356 (стержни размерами 380x51 X Хб мм) закаливали в воде от температуры 811 К (выдержка 10 ч) и подвергали старению 16 ч при комнатной температуре и при 427 К 4 ч. Сплавы 6061-Т6 и 7075-Т6 были исследованы в виде листов толщиной 6 мм. Листы из нержавеющей стали 347 испытывали в го-чекатаном состоянии с последующим отжигом и травлением. Нержавеющая сталь 410 закаливалась в масле от температуры 1255 К и отпускалась при 839 К. Нержавеющую сталь А-286 в виде горячекатаных и травленых плит закаливали на воздухе от 1255 К (выдержка 1,5 ч) и старили при 1005 К в течение 16 ч. Титановый сплав имел очень низкое содержание примесей. Его испытывали после горячей прокатки н отжига. Образцы сплава Hastelloy С вырезали из листа толщиной 6 мм и испытывали после обработки на твердый раствор в соответствии с AMS-5530-С. Холоднокатаный и травленый лист толщиной 6 мм из сплава In onel Х-750 был состарен при 977 К в течение 20 ч с последующим охлаждением на воздухе. Образцы из сплава D-979 вырезали из штамповок для дисков турбины. В табл. 1 приведены механические свойства этих материалов при комнатной температуре. [c.93]

Экспериментальные исследования вибраций решетчатой проставки, состоящей из масс и стержней (рис. И, а), показали, что она обеспечивает виброперепады на частотах выше 600 Гц до 40 дБ [16]. Решетчатая виброизолирующая проставка состоит из двух стальных листов 1 с вырезами, благодаря которым листы образуют слоистую решетку, и дополнительных масс 4. С помощью плиты 2, сваренной с листами 1, проставка крепится к лапам дизеля. Для крепления проставки снизу к амортизаторам сделана составная промежуточная плита 3. Массы промежуточной плиты и слоев решетки должны быть соизмеримыми, чтобы обеспечить необходимую акустическую нагрузку для решетки. Как видно, решетчатая проставка в собранном состоянии представляет собой составную балочную конструкцию сложного профиля. Поэтому ниже она будет также называться решетчатой виброизолирующей балкой. [c.46]

Рис. 2.S7. Зависямостъ параметра интерполяции К от параметра оу для стержней с сегмгатным (сплошные линии) и Уч>бразяым (штрихпунктирные) вырезами и круглым (отверстием (штриховые) при различных типах НДС (I, II, III) и коэффициентах а

Предельная сжимающая нагрузка для пластины. Рассмотрим первоначально плоскую свободно опертую пластину, которую равномерно сн имают вдоль края в направлении оси х. Это условие является приближением того случая, когда края пластины заострены и закреплены вертикально в раме из стержней с V-образными вырезами горизонтальные верхний и нижний стержни опираются на относительно жесткие плиты испытательной машины вертикальные стержни вдоль боковых сторон могут укорачиваться настолько, чтобы при этом не возникала вертикальная нагрузка при сближении плит. Это условие аппроксимирует также случай панелей, расположенных между подкрепляющими ребрами, в большой тонкой пластине, которая подкреплена си- [c.296]

Предложенный метод определения частот поперечных колебаний стержней с отверстиями приемлем для отверстий любой формы. Исследованию таких заДач посвящена работа [И]. В ней изложен универсальный способ решения подобных задач, основанный на представлении конструкции, ослабленной вырезами, сплошной моделью с тем же наружным контуром, но с физико-механическими параметрами, терпящими. разрывы однородности. Решение такой задачи получено ав- тором совместно с Ж- Ш. Шасалимовым. Поведение стержня с отверстиями авторы изучили на сплошной модели-аналоге с леременными параметрами жесткости и массы. После такой замены все соотношения, описывающие колебания стержня, записывались применительно к используемой модели. Наличие вырезов в исходных соотношениях проявлялось в том, что дифференциальные уравнения движения включают в себя изгиб-ную жесткость и массу как переменные функции координат. [c.288]

Из. приведенных выше рассуждений следует, что любое изменение формы стер-ясня, i oTopoe влечет за собой уменьшение полной площади ОЛбСО диаграммы зависимости нагрузки от удлинения, уменьшав сопротивление стержня удару. Например, в образцах с вырезами, изображенных на рис. I. 25, Ь и 1.25, с, у вырезов будет сосредоточиваться пластическое течение металла, и полное удлинение и работа, необходимая для разрушения, будут гораздо меньше, чем в цилиндрическом стержне, показанном на том же рисунке. Подобные образцы с вырезами очень слабо сопротивляются удару даже легкий удар может вызвать разрушение, хотя сам материал может быть пластическим. Детали, имеющие отверстия под заклепки или любые резкие изменения площади поперечного сечения, точно так же являются ослабленными по otHOmeHHro к ударному нагружению. [c.49]

В теории пластичности получен целый ряд решений о концентрации напряжений в растянутых и изгибаемых стержнях с отверстиями, острыми и скругленными односторонними и двусторонними надрезами для упругопластической стадии деформирования [14, 28, 45]. Поле скольжений для двусторонних узких надрезов при растяжении стержня [14] показано на рис. 3.30. Подобные решения подтверждаются экспериментально при травлении поверхности образца после пластической деформации (рис. 3.31). Развитие зон пластической деформации по мере роста нагрузки, растягивающей плоский стержень (плоское деформированное состояние) с двумя полукруглыми вырезами [45], показано на рис. 3.32. Сначала образуются и растут пластические зоны у вершины надреза оо = (0,33 -ь 0,60) от (ао — номинальное напряжение в наименьшем сечении). При нагрузке, близкой к предельной ао = 0,61ат, на оси образца возникает новая пластическая область, которая быстро увеличивается и сливается с прежними областями. Образуется замкнутая пластическая область с упругим ядром внутри. [c.150]

Механизмы захвата и ориентации для стержневых заготовок. Для гладких стержней наиботее широкое применение получили секторные механивмы (фиг. 369), дисковые с радиальными пазами (фиг. 373), дисковые с вырезами, или, как их часто называют, с карманами (фиг. 376) и вибрационные (фиг. 371). [c.563]

Вырезаем очередной узел системы, тот, к которому подходят не более двух стержней с неизвестными усилиями. Составляем и ре-П1аем уравнения равновесия в проекциях на оси, выбранные для этого [c.14]

Определяем знаки усилий. Рассмотрим, например, усилие О . Вырезаем узел Л, к которому приложено усилие О . К этому же узлу приложены два известных вектора реакций опор и еш е одно усилие 17- с неизвестным знаком. Как обычно, усилия стержней рисуют выходя-ш ими из узла (рис. 38). Затем на диаграмме Максвелла-Кремоны выделяется замкнутый многоугольник сил, изображаюш ий равновесие узла (рис. 39). Направление обхода многоугольника (начало одного вектора совпадает с концом нредыдуш его) задается по известной силе или но усилию в стержне с ранее определенным знаком. [c.50]

Стержень с продольным вырезом. На фиг. 494—511 показаны травленые шлифы разрезов скрученных цилиндрических стержней, имеющих продольные вырезы различной формы и размеров. На шлифах поперечных разрезов круглого стержня с небольшим полукруглым вырезом (фиг. 494) можно заметить три широкие полосы скольжения, идущие от выреза. Фиг. 495 представляет сечение такого же круглого стержня, боковая поверхность которого до испытания была отполирована до зеркального блеска. Хотя крутящий момент, приложенный к этому стержню, был примерно на 10% больше момента, соответствующего случаю фиг. 494, тем не менее вблизи канавкп получилась только одна полоса скольжения. [c.589]

Зонная плавка германия осуществляется тигельным способом, в графитовых лодочках, которые со скоростью нескольких сантиметров в час протягивают через последовательно расположенные узкие зоны индуктивного обогрева в зоне плавления и происходит очистка от примесей, большинство которых при охлаждении стремится остаться в затвердевающем объел1е. В результате этого примеси сосредоточиваются на одном конце слитка. Кремний подвергают зонной плавке специальным бестигельным способом. После зонной плавки слитки имеют еще поликристаллическую структуру. Монокристаллы германия получают путем вытягивания из расплава. Сущность способа заключается в следующем в расплав германия опускают стержень с частицей чистого германия — затравкой — на конце вокруг затравки, которая отбирает часть тепла из расплава, окружающего ее, начинается кристаллизация происходит подъем стержня с затравкой из расплава со скоростью, соответствующей росту кристалла получается монокри-сталлический германиевый стержень, из которого можно вырезать пластинки нужной толщины. [c.327]

При повороте рукоятки 114 против часовой стрелки она свертывается со стержня 143 и раскрепляет головку. При дальнейшем повороте рукоятки связанный с ней (через втулку 133 и храповую муфту 138) кулачок 139 наклонной поверхностью В поднимет фиксатор 140. Затем, когда стенка С выреза, имеющегося в кулачке, упрется в штифт 142, произойдет поворот головки. При этом шариковый фиксатор выйдет из своего гнезда и впозь войдет в него, когда головка займет очередное рабочее положение (предварительное фиксирование). [c.63]

Расчетусилий в стержнях фермы. Способ выреза-Г1 и я узлов. Фермой (рис. 1.46) называется геометрически неизменяемая конструкция, образованная прямолинейными стержнями, соединенными друг с другом концами при помощи шарниров. Шарнирные соединения концов стержней называются узлами. Ферма является статически определимой, если число узлов п и число стержней т удовлетворяют уравнению [c.134]

Следуюнгим вырезаем узел С. К нему приложены четыре силы две неизвестные реакции 5л и 5в стержней 5 и б и две известные реакции стержней 2 и 3, которые по величине равны реакциям 5.2 и 5з, приложенным соответственно к узлам А и 7 , но направлены в противоположные стороны (обозначим их через 5 и 5 ). Строим многоугольник этих сил. Первой откладываем известную силу 5.5, к ней прибавляем также известную силу 5 , затем через конец силы 5 , п начало силы 55 проводи.ч прямые, параллельные стержням 5 и б. [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...