См также вызванная деформацией

Как было отмечено в 16.2 (см. также 4.1, Г), наряду с необратимыми деформациями, вызванными пластическим течением или ползучестью (или тем и другим вместе), могут возникать также малые обратимые остаточные деформации е". Аналитическое выражение для них можно получить, если представить полное одноосное нормальное напряжение в виде суммы двух составляющих а=а +а", причем составляющая о = Ег пропорциональна обратимой части г" полной деформации, а составляющая о"=ёг и" ) зависит от скорости дефор-йг " [c.712]

Размеры, получаемые мерным инструментом. Эти размеры получают в основном методом копирования как размеры замкнутых поверхностей. Примером является получение диаметров отверстий при сверлении (см. рис. 2.34, а), зенкеровании, развертывании (рис. 2.34, б), хонинговании (рис. 2.34, в). Получаемый диаметр отверстия детали в основном зависит от диаметра соответствующего инструмента, которым осуществлялась обработка, если не принимать во внимание динамические погрешности, вызываемые биением шпинделя, а также упругую деформацию заготовки. В ряде случаев при развертывании инструмент закрепляют в плавающем патроне в шпинделе, что позволяет не передавать на инструмент динамические нагрузки, вызванные радиальным биением шпинделя, а также отклонением оси вращения шпинделя относительно оси обрабатываемого отверстия. С этой же целью при хонинговании хон закрепляют в шпинделе через карданный или шаровой шарнир. Станок, таким образом, служит лишь приводом движения инструмента. [c.71]

Ошибки третьей группы возникают при эксплуатации механизмов. Они обусловлены местными искажениями профиля контактирующих поверхностей, изменением упругих деформаций, колебательными процессами и т. п., вызванными действующими силами (см. гл. 23, 24). К этой группе относятся и температурные ошибки, возникающие при изменении линейных размеров звеньев и механических свойств их материалов, а также вязкости смазывающих материалов при изменении температуры в механизме. Весьма существенны ошибки, связанные с изнашиванием элементов кинематических пар. [c.335]

При работе зубчатых передач возникают силы, знание которых необходимо для расчета на прочность зубьев колес, а также валов и их опор. Силы определяют при максимальном статическом нагружении внешними нагрузками, без учета динамических нагрузок, вызванных ошибками изготовления и деформацией деталей. Эти факторы учитывают соответствующими коэффициентами при определении расчетной нагрузки на передачу. Силами трения также пренебрегают вследствие их малого влияния. Силы в зацеплении определяют в полюсе зацепления Я (см. рис. 11.10) в предположении, что вся нагрузка передается одной парой зубьев. [c.245]

Предположим, что на деформированное состояние стержня, обусловленное механическими воздействиями, накладываются деформации, вызванные изменением температуры на (lv, S, ) градусов. Считаем также, что нагрев (охлаждение) несущественно сказывается на значениях упругих постоянных ( с. с) и что стержень термически изотропен. Тогда в соответствии с гипотезой Дюамеля — Неймана и гипотезой жесткого контура напряженное состояние в тонком упругом стержне приближенно описывается вектором (см. форм. (15.9)) [c.499]

На первых этапах изучения мы можем предположить, что изгиб вызван любым способом. Так, мы можем сделать наиболее простое предположение, представив себе, что балка имеет большую длину и изгибается в замкнутое круглое кольцо так, что концевые сечения приводятся в соприкосновение. Если теперь поперечные сечения концевых сечений скрепить вместе, то все внешние силы можно удалить, и мы получим кольцо, поверхность которого совершенно свободна от напряжений. Таким образом, мы имеем пример тела с начальным напряжением (см. 83, гл. III). Соображения симметрии показывают, что плоские сечения, перпендикулярные оси недеформированной балки, после деформации будут также плоскими, и их плоскости будут содержать ось кольца. [c.208]

При изгибе усилием (см. рис. 37), так же как и при изгибе моментом, пластические деформации начинаются от поверхностных слоев заготовки. Но так как момент, вызванный действием поперечных сил, является переменным по длине заготовки, то и глубина проникновения зоны пластических деформаций (в толщину) также переменна по длине заготовки. [c.108]

Микроструктура зоны сварки, существенно отличаясь от исходной микроструктуры металла (см. фиг. 89, а), характеризуется повышенной травимостью, вызванной скоплением карбидов и значительной деформацией зерен, а также выделением в отдельных случаях а-фазы. [c.143]

Различают так называемые горячие трещины, которые представляют собой межкристаллические разрушения, возникающие во время кристаллизации металла, а также при высоких температурах в твердом состоянии из-за вязкопластической деформации, и холодные трещины, природа которых может быть различной. У многих низколегированных и легированных сталей они образуются под влиянием фазовых превращений в твердом состоянии после окончания процесса сварки в течение последующих нескольких суток. В процессе сварки и остывания могут возникать также деформационные трещины, вызванные исчерпанием пластичности металла в концентраторах напряжений. Последний вид трещин не относят к технологической прочности, а рассматривают их жак проявление ограниченной пластичности металлов и деформационного старения, возникающих вследствие термического цикла сварки и высокого уровня сварочных деформаций и напряжений (см. гл. 5). [c.245]

Во многих современных коробчатых пролетных строениях железобетонных эстакад диафрагмы устраивают только в опорных сечениях, а стенки и плиты сечений обладают малой изгибной жесткостью. При этих условиях сечение коробчатых пролетных строений под действием эксцентрично приложенной нагрузки будет не только изгибаться и закручиваться, но также получать искажения контура. В данной главе будем рассматривать искажения или деформации контура, вызванные только крутящей нагрузкой Т = Ре, являющейся составляющей внешней эксцентрично приложенной нагрузки (см. рис. 7.1, б). [c.157]

Анализ Смолуховского, рассмотренный в предыдущей главе (см. также обсуждение, предшествующее формуле (9.3.1)), приложим только к безграничной среде и не дает, таким образом, правильной общей картины течения. Этот вопрос обсуждался в работе Симхи [48], который ввел понятие об экранирующем эффекте , вызванном конечным размером частиц. В этой работе было показано, что метод Смолуховского, используемый для расчета взаимодействия частиц, эквивалентен введению точечного центра деформации, хотя в действительности мы имеем дело со сферой конечного радиуса. Верно, что частица радиуса а возмущает течение жидкости таким же образом, как и точка, если область, занятая жидкостью, имеет бесконечную протяженность, однако метод отражений может быть использован и для конечной области. Думается, таким образом, что возможности метода отражений исчерпаны еще не полностью. [c.518]

Определим динамическую рекристаллизацию как процесс вызванного деформацией преобразования размеров зерен, их формы или ориентации при небольших химических изменениях (либо при их отсутствии) [294]. Поскольку изменение структуры зерен обычно наблюдалось после высокотемпературной деформации в металлах, которые также легко рекрйсталлизу-ются статически (см. 2.3.2), существование рекриста.11лизации в процессе ползучести или при постоянной скорости деформации долгое время отрицалось. Сейчас общепризнано, что появление "рекристаллизации в металлах, минералах и органических кристаллах можно, проследить оптическими методам и непосредственно [366, 240] или по ее влиянию на Кривые ползучести или кривые напряжение — деформация (рис. 6.8 — 6.10). [c.201]

В настоящей задаче изучаются концентрационные деформации видимой полосы поглощения водных растворов красителя родамина 6Ж, вызванные ассоциацией его молекул, а также возникающее при этом концентрационное тущение их люминесценции. Спектры поглощения измеряются на спектрофотометре СФ-4 (см. задачу 10), где в качестве источника света используется лампа накаливания. Исследуемые растворы заливают в стеклянные кюветы различной толщины, которую подбирают так, чтобы С1 сопз1, (где С — концентрация раствора, а I — толщина кюветы). Подробнее о рациональном подборе толщины кювет см. задачу 10. [c.215]

Перейдем к сложному напряженному состоянию, ограничиваясь при этом лишь описанием доминирующих сдвиговых деформаций, протекающих при постоянстве объема материала. Об объемной полузучести полимерных материалов см. работу [16]. Составим сначала зависимость приращений вязкоупругих деформаций, вызванных отдельными импульсами компонентов девиа-тора напряжений, от величин этих импульсов. Положим, что приращение интенсивности вязкоупругих деформаций является функцией интенсивности импульса действительных напряжений и, в общем случае, параметра Лоде, а также отношения — ajoi, где 00 — среднее нормальное напряжение, иногда оказывающее определенное влияние на сдвиговую ползучесть. Имеем в общем виде [c.59]

Для определения времени У,, ударных сил и вызванных ими в телах напряжений и деформаций необходимо учесть механич. свойства материалов тел и изменения этих свойств за время У., а также характер начальных и граничных условий. Решение проблемы существенно усложняется не только из-за трудностей чисто матем. характера, но и ввиду отсутствия достаточных данных о параметрах, определяющих поведение материалов тел при ударных нагрузках, что заставляет делать при расчётах ряд существенных упрощающих предположений. Наиб, разработана теория У. совершенно упругих тел, в к-рой предполагается, что тела за время У. подчиняются законам упругого деформирования (см. Упругости теория) и в них не появляется остаточных деформаций. Деформация, возникшая в месте контакта, распространяется в таком теле в виде упругих волн со скоростью, зависящей от физ. свойств материала. Если время прохождения этих волн через всё тело много меньше времени У., то влиянием упругих колебаний можно пренебречь и считать характер контакт ных взаимодействий при У. таким же, как в статич. состоянии, На таких допущениях основывается контактная теория удара Г. Терца (G. Hertz), Если же время прохождения упругих волн через тело сравнимо со временем У., то для расчётов пользуются волновой теорией У. [c.206]

После вклейки элемента 2 в металлическую форму 3 и проведения замораживания вследствие различия их коэффициентов теплового расширения Да в элементе 2 по пяти граням будут созданы деформации, пропорциональные Да (T a — Ti), где и — температура склейки и перехода в стеклообразное состояние. Отсоединенный от формы элемент 2 вклеивается в элемент 1 (см. рис. 2, б, слева), и после размораживания полученной модели в ней возникают термоупругие деформации (см. рис. 2, б, справа), напряжения и перемещения, пропорциональные искомым от заданного перепада температур АТ. Такой способ пригоден также для моделирования объемных термоупругих напряженйй, вызванных наличием включения в детали. [c.70]

В связи с задачами о температурных напряжениях, вызываемых установившимся, не зависящим от времени распределением температуры, см. Мелан Э., П а р к у с Г., Температурные напряжения, вызванные стационарными температурными полями, Физматгиз, М., 1958. В этой книге содержится обширный обзор по теории, основанной на классических постулатах о линейности соотношений между напряжениями и деформациями с неизменными значениями упругих и температурных констант материала. В ней описаны температурные напряжения в двумерном и трехмерном случаях — в дисках, пластинках, телах вращения и т. п. Ее продолжением служит книга Паркус Г., Неустановившиеся температурные напряжения, Физматгиз, М., 1963, где рассматриваются температурные напряжения в переходных температурных полях, а также имеется небольшой обзор по температурным напряжениям в вязко-упругих и упруго-пластичных средах. [c.466]

Большое место среди вычислительных методов занимают процедуры, связанные с постепенным уменьшением минимизируемой величины / за счет направленной деформации допустимых траекторий х ( ), вызванных подходяш,им изменением допустимых управлений и 1). Эти методы обычно так или иначе связаны с известными прямыми методами вариационного исчисления, а также с новыми методами нелинейного программирования. В частности, к числу таких методов относится процедура, связанная с последовательностью элементарных операций, позволяющих определять эффективно отрезки оптимальных траекторий, связывающих близкие точки, и таким путем строить из этих отрезков последовательность траекторий, сходящихся к оптимальному движению. Наконец, эффективным методом численного решения задач об оптимальном управлении являются градиентные методы, опирающиеся на непосредственное вычисление и оценку вариации Ы и восходящие, таким образом, к работе Д. Е. Охоцимского (см. 3, стр. 183). Этот метод оказывается работоспособным в тех, например, случаях, когда удается эффективно выразить зариацию Ы минимизируемой величины I в виде [c.200]

Вскоре после сдачи машины в эксплуатацию обнаружились неравномерная осадка, искривление верхней поверхности фундамента и значительные вращательные колебания в вертикальной продольной плоскости, а также колебания вращения в горизонтальной плоскости верхней плиты относительно нижней. При искривлении верхней поверхности фундамента пострадала и машина были повреждены подшипники, и сторона расположения цилиндров сместилась по отношению к коленчатому валу. После примерно 900 ч работы край нижней" плиты со стороны вала машины опустился на 6 см, а со стороны цилиндров поднялся на 1 см. Амплитуда вертикальных колебаний края нижней плиты со стороны вала была равна 1 мм. Амплитуды горизонтальных перемещений четырех углов верхней плиты, вызванные динамическим моментом относительно вертикальной оси, имели примерно такой же порядок. Замером колебаний была получена картина динамических деформаций фундамента в продольной вертикальной плоскости под действием результирующей инерционной силы с амплитудой /С== 100 т, схематически изображенная на рис. XI.16. В нижней плите вплотную за продольными стенами в районе середины фундамента образовалась поперечная трещина. В рамных конструкциях под местом расположения цилиндров машины возникли отдельные (снача- [c.392]

Как уже было сказано в гл. X, 13, флуктуации плотности в твердом теле можно себе представить как результат суперпозиции стоячих упругих (акустических) волн. Упругие волны представляют собой трехмерные фазовые дифракционные решетки (см. гл. IX, 9). Рассеяние, вызванное флуктуациями плотности, есть не что иное, как дифракция на этих решетках. Но эти решетки — пульсирующие они периодически появляются и исчезают (исчезают в моменты, когда деформация обращается в нуль). Поэтому дифрагируя свет, они вместе с тем модулируют его. Эта модуляция также должна проявляться как расщепление спектральных линий падающего света. Именно это расщепление имелось в виду в конце гл. X ( 13). Оно гораздо меньше, чем то, о котором шла речь выше. Как показывает теория, здесь й/ш порядка отношения скорости звука в кристалле к скорости света, т. е. порядка 10 . С целью обнаружить это явление был предпринят тот цикл экспериментальных исследований Г. С. Ландс-берга и Л. И. Мандельштама, который увенчался открытием комбинационного рассеяния света. Расщепление линий, вызванное флуктуациями плотности, впервые удалось обнаружить Е. Ф. Гроссу (Ленинград) в 1930 г., и притом не только в твердых телах, но и в жидкостях. [c.515]

Расчет осадок сооружений в результате выщелачивания солей. Этот расчет требует знания мощности выщелачиваемой зоны и содержания в ней растворимых солей, а также схемы замачивания водой основания сооружения (рис. 39) и продолжительности инфильтрации [31 ]. При расчете суффозионных деформаций при наличии равномерной вертикальной инфильтрации воды (см. рис. 39, а) деформируемая зона ограничивается глубиной, на которой суммарные вертикальные напряжения, вызванные действием нагрузки фундамента Р и собственного веса грунта Р б, не превышают начального давления суффо-зионной осадки Рс, т. е. [c.165]

Для определения времени У., ударных сил и вызванных ими в телах напряжений и деформаций необходимо учесть механич. свойства материалов тел и изменения этих свойств за время У., а также характер начальных и граничных условий. Решение проблемы существенно усложняется не только из-за трудностей чисто матем. характера, но и ввиду отсутствия достаточных данных о параметрах, определяющих поведение материалов тел при ударных нагрузках, что заставляет делать при расчётах ряд существенных упрощающих предположений. Наиболее разработана теория У. сове.ршенно упругих тел, в к-рой предполагается, что тела за время У. подчиняются законам упругого деформирования (см. Упругости теория) и в них не появляется [c.777]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...