Расход жидкости расчетный

При выборе рабочих параметров следует учитывать, что в дросселирующих элементах с одной рабочей щелью минимальный стабильный расход жидкости может быть не менее 1—3 см /сек [5]. При ширине щели менее 0,1 мм на расход жидкости влияет облитерация щели в этих случаях с целью обеспечения стабильного расхода жидкости расчетное значение повышается. [c.108]

Такой, например, является задача проектирования трубопровода с концевой раздачей (см. рис. X—8), когда требуется определить размеры ветвей (обычно их диаметры) так, чтобы при заданных напорах в резервуарах обеспечить подачу из верхнего резервуара / в нижние резервуары 2 и 3 заданных расходов жидкости. При этом. можно видеть, что в расчетной системе уравнений (X—12) число искомых неизвестных больше числа уравнений. Для решения задач такого типа используют дополнительные условия технико-экономического характера. [c.276]

Специфика СГ с принудительным охлаждением определяется стремлением к максимальному использованию активной части, т. е. увеличением электромагнитных нагрузок до максимально допустимых значений. Поэтому для максимально использованных ЭМП, например, авиационных СГ во многих случаях за критерий оптимальности выбирают минимум массы. По этому критерию осуществляется выбор конструктивного исполнения активной части СГ. Однако расчетное проектирование СГ с принудительным охлаждением этим не ограничивается. Требуется также осуществить выбор конструктивных данных системы принудительного охлаждения, например число и размеры трубок при трубчатой системе жидкостного охлаждения СГ. Расчетный выбор конструкции системы охлаждения целесообразно выполнять из условия максимального отвода теплоты при фиксированном расходе жидкости, т. е. по критерию минимизации температур максимально нагретых частей СГ (как правило, обмоток). [c.119]

В экспериментах может быть измерена средняя (мгновенная) толщина жидкой пленки <5> в режиме волнового течения. Опыты показывают, что величина <5>, несмотря на наличие часто весьма значительных амплитуд изменения толщины пленки с погрешностью около 10%, совпадает с расчетной толщиной ламинарной пленки с гладкой поверхностью при том же расходе жидкости Fq. Иначе говоря, величина [c.164]

Рис. 4.7. Расчетная схема 49 для определения минимального расхода жидкости в пленке, сохраняющей сплошность (показано сечение пленки горизонтальной плоскостью)

Формула (4.31) позволяет при известном расходе жидкости в пленке определить толщину пленки. Однако она неудобна в расчетной практике. Степенная аппроксимация формулы (4.31) имеет вид [c.176]

При гидравлическом расчете открытых русел в качестве основной расчетной зависимости применяется формула расхода жидкости [c.214]

Изменение расхода жидкости в трубопроводе, в который рабочая жидкость подается центробежным насосом, вызывает определенное изменение напора и производительности насоса даже при постоянном числе оборотов рабочего колеса. Поэтому установление связи между производительностью насоса и его напором при постоянном числе оборотов имеет большое практическое значение. Кроме изменения напора, всякое отклонение расхода в трубопроводе от расчетной производительности насоса приводит к снижению к. п. д. насосной установки. [c.245]

На рис. 10.10 экспериментальные данные, полученные при кипении многих жидкостей, сопоставлены с формулой (10.10). Как видно из рисунка, формула обобщает все данные в основном с точностью 15% и только некоторые из них расходятся с расчетной зависимостью до 20% 1165]. [c.280]

Решение. Расчетный расход жидкости в напорном трубопроводе 4 Q = Qp + Qb = 0,4 + 0,6 = 1,0 л/с. [c.36]

В настоящее время это определение нивелирного напора наиболее часто употребимо в расчетной практике и приводится во всех нормативных материалах по расчету гидравлики двухфазных систем [1, 2, 8]. При этом нет никакой уверенности в том, что при вычитании указанного нивелирного напора из полного перепада давления при подъемном движении двухфазного потока в вертикальном канале (g > 0) получится точное значение перепада давления вследствие трения при движении этого потока с тем же массовым расходом жидкости и газа (пара) в горизонтальном канале (g =0). А именно такое предположение делалось в целом ряде работ, в частности при обработке опытных данных по гидравлическому сопротивлению трения и составлении нормативного метода для расчета истинного объемного паросодержания ф при движении двухфазного пароводяного потока в горизонтальных и вертикальных трубах [5]. Цель настоящей статьи состояла в выяснении этого обстоятельства, нахождении условий сопоставимости данных по потерям напора в горизонтальных и вертикаль-ных каналах и определении той части из полного перепада давления в вертикальном канале (g > 0), которую необходимо вычитать из этого перепада, чтобы получить точное значение потерь напора на трение в отсутствие объемных сил тяжести (g=0), т. е. фактически при течении двухфазного потока с тем же массовым расходом фаз в горизонтальной трубе. [c.165]

Расчетные формулы. Общая формула для определения расхода жидкостей, газов и пара [c.30]

Применительно к расчетной схеме разработано математическое описание, при составлении которого принято следующее в период работы механизма корпус неподвижен на работу системы не влияет отражение волн давления сила вязкого трения при движении бойка пренебрежимо мала изменение расхода жидкости при движении бойка на работу механизма не влияет. [c.339]

В случае применения весьма вязких жидкостей (30—40° Е) могут наблюдаться отклонения от результатов расчета потерь напора по формуле (1.54) в сторону их уменьшения, что соответствует увеличению расхода жидкости в сравнении с расчетным. Эти отклонения обусловлены тем, что [c.66]

Графики, построенные по данным расчетов, показаны на рис. 14... 19. Сравнение расчетных кривых расхода жидкости в рабочей полости при разгоне и торможении турбинного колеса с кривой расхода, соответствующей установившемуся режиму (рис. 16), позволяет заключить, что при интенсивных переходных процессах расход может заметно отставать от передаточного отношения, причем динамический расход может быть как меньше, так и больше статического, в зависимости от начального состояния системы. Так, для исследуемого ГДТ при разгоне турбинного колеса, т. е. в процессе перехода от больших расходов к меньшим, динамический расход превышает статический, при торможении же турбинного колеса (переход от меньших расходов к большим) динамический расход меньше статического. При этом различия достигают 10... 12% от статического расхода. [c.37]

Для того чтобы проверить осуществимость инерционной схемы и выбрать конструкцию и тип аппаратуры управления, нужно оценить расход жидкости через подводящие трубопроводы и телескоп. При чрезмерном расходе трудно проектировать управляющую аппаратуру и необходимо резко увеличить расчетное значение Я. Фактически [c.139]

Фиг. I. Сопоставление опытных и расчетных данных по расходам жидкости в пленке

Диффузорный насадок (рис. 6.4, б) представляет собой комбинацию сопла и диффузора. Установка диффузора с оптимальным углом на выходе позволяет, не меняя проходного сечения отверстия (сечение 7—7) и расчетного напора, повысить расход жидкости почти в 2,5 раза по сравнению с расходом через сопло. Недостатком диффузорного насадка является склонность его к возникновению кавитации в узком сечении 1—1. [c.69]

В случае применения весьма вязких жидкостей (30—40° Е) могут наблюдаться отклонения от результатов расчета потерь напора по формуле (5) в сторону их уменьшения, что соответствует увеличению расхода жидкости в сравнении с расчетным. Эти отклонения обусловлены тем, что потери напора, которые в этом случае могут достигать весьма больших значений, неравномерно распределены по слоям, что приводит к различным температурам и вязкостям жидкости по этим слоям. Поэтому вязкости, замеряемые по средним значениям температуры жидкости на входе и выходе, ие соответствуют фактическим значениям. [c.17]

В групповых установках имеются резервные силовые насосы. Обычно резервный насос включается параллельно с основным для ускорения спуска погружного агрегата. Давление рабочей жидкости, необходимое для спуска погружного агрегата, относительно невелико. Величина его определяется главным образом гидравлическими потерями при движении жидкости в трубах и, следовательно, зависит, прежде всего, от глубины подвески погружного агрегата, длины напорной и выкидной линий, а также от расхода жидкости. Сила трения погружного агрегата о стенки труб невелика и с избытком перекрывается весом его. Однако через трубы, имеющие местные сужения или изгиб, погружной агрегат проходит с трудом. В этих случаях давление рабочей жидкости возрастает. Максимальный контакт манометра устанав-чивается на давлении, превышающем примерно на 20% расчетное рабочее давление. Время спуска погружного агрегата нетрудно подсчитать, так как оно находится в прямой зависимости от скорости жидкости в центральной колонне труб. Незадолго до того, как погружной агрегат по расчету должен достичь седла, резервный насос в групповой установке выключается и проводится наблюдение за манометром. При достижении погружным агрегатом седла циркуляция жидкости в трубах прекращается, давление ее в центральной колонне возрастает и, после достижения определенной величины его, агрегат начинает работать. [c.205]

В начальной стадии перемещения клапана сечение проходной щели, представляющей собой несколько узких канавок, а следовательно, и расход жидкости через нее близки к нулю, и лишь после прохода клапаном некоторого заданного пути сечение щели и расход жидкости плавно достигают расчетного значения. [c.112]

Рассчитывается расход жидкости Q (м /с) в напорной гидролинии. Требуемая подача насоса Qi определяется из условия неразрывности потока, которое с точностью до утечек в гидролиниях и гидроаппаратуре, что допустимо на стадии предварительного расчета, имеет вид Qi = Q = Qa- При этом, приняв у = 1, имеем (см. II.2.2) и (II.2.3) Qi т)у2 2И2 или Qi где а и — соответствует расчетному этапу цикла работы механизма, когда передаваемая гидропередачей мощность максимальна. [c.298]

При истечении жидкости в жидкую среду, например в сообщающихся сосудах (истечение под уровень или через затопленное отверстие), как это показано на рис. 6.5, скорость истечения V и расход жидкости Q рассчитываются, как и при истечении в газовую среду, по формулам (6.1) и (6.2), но в этом случае расчетный напор Н определяется выражением [c.103]

Это расчетное уравнение для определения расхода жидкости. Оно представляет собой закон сохранения энергии для данной задачи. Расход входит в правую часть уравнения непосредственно, а также в коэффициент трения X через число Ке Ке = 40/(тг-й [c.66]

Причина потерь у входа в отвод следуюв1ая. Сечепия отвода рассчитывают так, чтобы при расчетном режиме момент скорости жидкости в отводе был равеи моменту скорости па выходе из рабочего колеса. При этом никакого изменения скоростей у входа в отвод пот, и потери ]зри входе равны нулю. При уменьшении подачи насоса через то Л1е сечение отвода проходит меньший расход жидкости. Следовательно, скорости в отводе и их момент при уменьшении подачи умень- [c.169]

Расчетные формулы. Определим сначала скорости подтекания жидкости из неограниченного пространства к отсасывающему отверстию конечных размеров. Сток к отверстию можно рассматривать как результат взаимодействия элементарных точечных стоков. Элементарная площадь отсасывающего отверстия круглого сечения, образуемая элементарными отрезками двух концентрических дуг окружностей и их радиусами Р1 (рис. 6.2), df = р1ф1 (р, а элементарный расход жидкости через эту площадку [c.138]

Влияние режимных параметров на толщину и расход жидкости в пленке в стабилизированном стационарном потоке. На рпс. 7.5.2 показано сопоставление расчетных и экспериментальных данных по отпосительп [м расходам жидкости в плен- [c.221]

Для проверки адекватности oni санной выше модели проведено сопоставление расчетных и Э1. спернментальных данных по кризису теплоотдачи в стационарных условиях. На рис. 7.6.6 показаны типичные распределения относительного расхода жидкости в пленке xt — x и массовог) расходного паросодержания Xg Xi по длине обогреваемых труб при различных начальных [c.243]

Расчетной скоростью называют скорость течения жидкости при расчетном (<7тахс) расходе и расчетном наполнении. Расчетные скорости назначают в пределах между наименьшей и наибольшей допустимыми скоростями течения. [c.320]

Расчетная формула для впрёделения расхода жидкости при истечении через отверстие в днище сосуда [c.75]

Для получения более полных характеристик переходных и неустановившихся процессов, возникающих при разгоне и торможении системы с учетом упругости жидкости и трубопроводов, уточнения предложенного закона изменения проходного сечения встроенного гидротормоза, назначения оптимальной последовательности работы и характеристик управляющей и регулирующей аппаратуры, выбора оптимальных характеристик и разработки методов расчета систем такого типа выполнены теоретические исследования, в которых расчетная схема гидропривода (рис. 3) принята в виде четырехмассовой системы с упругими связями одностороннего действия. Масса 9 представляет собой суммарную массу вращающихся частей насосного агрегата, масса Шд — приведенную к поршню массу связанных с ним деталей и части жидкости гидросистемы, массы и Шз — эквиваленты распределенной массы жидкости в трубопроводах гидросистемы. Упругие связи гидросистемы обусловлены податливостью жидкости и трубопроводов. Система находится под действием концевых усилий электродвигателя Рд, подпорного клапана Рп и приложенных в промежуточных сечениях упругих связей сил сопротивления ДР,, величины которых зависят от расходов жидкости через соответствующие сечения гидросистемы. В сечениях 1 и 8 прикладываются силы сопротивления, возникающие при протекании жидкости через проходные сечения электрогидравлического распределителя. После подачи команды на перемещение золотника распределителя площади указанных проходных сечений изменяются во времени от нулевой до максимальной. В сечениях Зяб прикладываются силы сопротивления, возникающие при протекании жидкости через автономные дроссели, проходное сечение которых изменяется от максимального до минимального, обеспечивающего ползучую скорость поршня в конце хода и обратно, в зависимости от пути поршня на участке торможения и разгона. [c.140]

Поскольку расходы пропорциональны корню квадратному из перепада давления, уравнения расходов жидкости через сопротивления плеч мостовой схемы являются нелинейными, что усложняет расчетньЕе соотношения. Если мост уравновешен, то перепад давления Ар в его диагонали Ар = О, а поэтому будет справедливо равенство [c.381]

Выбор давления перед соплом рс представляет определенные трудности. Величина этого дазления влияет на расход жидкости через сопло, но, кроме того, величина рс влияет еще через коэфф щиент у на линейность и динаглр.ку гидроусилителя. Расчетное значение давления Рс должно удовлетворять в первую очередь двум статическим уравнениям [c.454]

При полуэмпирическом подходе эксперимент, естественно, обеспечивает необходимые данные для составления расчетных соотношений, не говоря уже о выяснении многих качественных закономерностей. В этом смысле представляет интерес работа [Л. 169], посвященная экспериментальному изучению взаимодействия жидкой пленки с нестабилизированным потоком газа, т. е. потоком, у которого профиль скорости не успел полностью сформироваться. Экспериментально было установлено, что характер течения пленки зависит не только от ее толщины, но и от скорости течения газа. Для малых расходов жидкости и скоростей течения газа С2о< <100 Mj eK механического уноса жидкости потоком газа не наблюдалось. С ростом расхода жидкости и скорости омывающего потока начиналось отделение мелких капелек вначале далеко от места образования пленки, затем неустойчивая область захватывала участки пленки, расположенные выше по потоку. В конечном итоге срыв жидкости начинался сразу от места образования пленки, интенсивность уноса капелек усиливалась, слой мельчайших капель [c.290]

Рассматривается физичессая природа ухудшения теплообмена при дисперсно-кольцевом режиме двухфазного потока и на этой основе дается более общее определение понятия кризиса кипения II рода.Исследуется течение микропленки,условия необходтше для её выпаривания и возникновения кризиса теплообмена.Пол., ены расчетные зависи.гостй для определения расхода жидкости в пленке. [c.364]

Выбор конкретного гидроаппарата для гидросистемы делают по размеру условного прохода Dy, проверяя при этом соответствие расчетных значений максимального рабочего расхода жидкости через гидроаппарат и максимального рабочего давления паспортным данным гидроаппарата. Все гидроаппараты, использующиеся в объемных гидроприводах, можно разделить на три основных класса гвдрав-лические дроссели (гидродроссели), гидравлические клапаны (гидроклапаны) и гидравлические распределители (гидрораспределители). [c.173]

Недостатками гидропривода являются относительно низкое значение КПД (0,7...0,8) пониженная экономичность при работе с грузами, масса которой меньше расчетной (так как расход жидкости не зависит от массы груза) сложность подачи рабочей жидкости к приводу передвижной установки невозможность использования масла в интервале 1емператур от - 40 до -Ь 40 °С или необходимость применения дорогостоящих морозоустойчивых жидкостей необходимость смены масла при переходе от отрицательной температуры к положительной большие гидравлические сопротивления трубопроводов неизбежные утечки жидкости из гидросистемы, составляющие 2... 5 %, которые следует компенсировать гидронасосом даже при неработающем механизме необходимость тщательного наблюдения за состоянием герметизирующих уплотнений ресурс гидропривода значительно ниже ресурса электропривода относительно высокая стоимость гидрооборудования. В связи с указанным применение гидропривода на грузоподъемных кранах ограничено. [c.275]

Из выражений (409) и (411) следует, что перепад давления на дросселях, а следовательно, и расход жидкости через них зависят от величины нагрузки Р ка штокетидроцилиндра, причем перепады давления в схеме с дросселем на выходе и на входе будут при всех прочих равных условиях равны между собой. В соответствии с этим зависимость Скорости от нагрузки в этих схемах будет одинаковой. Расчетный к. п. д. одинаков для систем дроссельного регулирования на выходе и для систем регулирования на входе. [c.406]

Целью расчета процесса истечения — определение расхода жидкости и скорости истечения при заданных яаноре и размерах системы или определение необходимого напора и размеров при заданном расходе вытекающей жидкости. Расчетные зав1Исимости зависят от характера процесса истечения. Рассмотрим случай установившегося истечения жидкости в атмосферу с давлением рат через отверстие в тонкой стенке сосуда (рис. 1.36,а). На рис. 1.36,6 в увеличенном виде показаны возможные формы выходного отверстия. [c.54]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...