Гидравлическое сопротивление трения

Полный напор в любом сечении струйки вязкой жидкости определяется теми же составляющими, что и для невязкой жидкости. Однако значение полного напора в сечениях будет разное, так как часть энергии в вязкой жидкости расходуется на преодоление гидравлических сопротивлений (трение частиц друг о друга, о стенки). При этом часть гидравлической энергии преобразуется в тепловую или механическую (колебание трубопровода) и рассеивается во внешнюю среду. Следовательно, напор в сечении II—II (рис. 4.4) будет меньше, чем в сечении I—I на величину потерь напора. Последние определяются как разность полных напоров в соответствующих сечениях [c.54]

Во время опытов по перекачке воды по новым стальным трубам диаметром / = 302 мм было обнаружено, что при скоростях течения выше к = 2,6 м/сек коэффициент гидравлического сопротивления трения X остается постоянным и равным Х = 0,0161. Вязкость воды v = 0,013 ст. Пользуясь этими данными, определить коэффициент эквивалентной шероховатости стальных труб экв- положив в основу формулу Никурадзе. [c.81]

Для режима гидравлически шероховатых поверхностей влиянием вязкости пренебрегают. В этом случае коэффициент гидравлического сопротивления трения обычно рассчитывают по формуле Шлихтинга [c.245]

Полный напор в любом сечении струйки вязкой жидкости определяется теми же составляюш ими, что и для невязкой жидкости. Однако величина напора в сечениях будет разная, так как часть удельной энергии вязкой жидкости расходуется на преодоление гидравлических сопротивлений (трение частиц друг о друга, о стенки и др.). Следовательно, напор во втором сечении (рис. 27) будет меньше, чем в первом, на величину потерь напора. Последние определяются как разность полных напоров в соответствующих сечениях, т. е. [c.50]

Гидравлическое сопротивление трения обусловливается вязкостью жидкости и проявляется лишь в местах безотрывного движения жидкости вдоль твердой стенки. При этом сила давления равна [c.248]

Поэтому неровности поверхности оказывают заметное влияние на КПД компрессоров и двигателей, на величину потерь энергии от гидравлического сопротивления трения в трубках, на потери энергии на преодоление сопротивления трения судов и т. д. [25, 51 ]. [c.52]

Коэффициент гидравлического сопротивления трения при неизотермическом течении капельной жидкости в прямых трубах рассчитывается по формуле [c.19]

Гладкие круглые трубы. Гидравлическое сопротивление трения гладких круглых труб рассчитывается по формуле [c.39]

Пучки стержней. Гидравлическое сопротивление трения в пучках стержней при адиабатном течении пароводяной смеси рассчитывается по формуле [c.40]

Коэффициент гидравлического сопротивления трения и коэффициенты местных сопротивлений вычисляются по рекомендациям гл. 1 и на основании справочников по гидравлическим сопротивлениям в зависимости от принятых конструктивных решений. [c.184]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИЗУЧЕНИЕ ВЛИЯНИЯ ПОЛОЖЕНИЯ ТРУБЫ В ПОЛЕ ТЯГОТЕНИЯ НА ТЕПЛООТДАЧУ И ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТРЕНИЯ ПРИ КОНДЕНСАЦИИ ВОДЯНОГО ПАРА [c.167]

Основная задача настоящего исследования — визуальное изучение процесса конденсации водяного пара в трубах и оценка влияния на теплоотдачу и гидравлическое сопротивление трения поля земного тяготе-ния. Отмечалось [1, 2], что положение трубы на теплоотдачу не влияет или влияет незначительно. Гидравлическое сопротивление трения вообще не исследовалось. [c.167]

Для проверки правильности выбранной методики и работы аппаратуры были предварительно проведены опыты по определению гидравлического сопротивления трения всех испытуемых трубок при движении в них воды. [c.168]

Гидравлическое сопротивление трения, вычисленное по измеренному перепаду давления с учетом сопротивления трения пара при входе в рабочую трубку до начала охлаждения, сопротивления трения конденсата и разности статического давления в отборах давления при положениях )абочей трубки, отличных от горизонтального, представлено на фиг. 3. <ак следует из графика, результаты опытов аналогичны приведенным ранее результатам по исследованию теплоотдачи. [c.170]

Гидравлическое сопротивление трения трубки 1 не зависит от поля земного тяготения. [c.170]

Гидравлическое сопротивление трения трубок 2 и 3 зависит от поля тяготения, и тем более, чем больше диаметр трубки. [c.170]

Гидравлическое сопротивление трения (осредненные данные) при конденсации в трубе диаметром 2,51 мм [c.171]

На фиг. 4 представлены осредненные данные измерения гидравлического сопротивления трения трубки 1, обработанные по методике, рекомендованной в [5, 6]. Как видно из графика, результаты опытов соответствуют кривой, вычисленной по формуле [c.174]

В настоящее время это определение нивелирного напора наиболее часто употребимо в расчетной практике и приводится во всех нормативных материалах по расчету гидравлики двухфазных систем [1, 2, 8]. При этом нет никакой уверенности в том, что при вычитании указанного нивелирного напора из полного перепада давления при подъемном движении двухфазного потока в вертикальном канале (g > 0) получится точное значение перепада давления вследствие трения при движении этого потока с тем же массовым расходом жидкости и газа (пара) в горизонтальном канале (g =0). А именно такое предположение делалось в целом ряде работ, в частности при обработке опытных данных по гидравлическому сопротивлению трения и составлении нормативного метода для расчета истинного объемного паросодержания ф при движении двухфазного пароводяного потока в горизонтальных и вертикальных трубах [5]. Цель настоящей статьи состояла в выяснении этого обстоятельства, нахождении условий сопоставимости данных по потерям напора в горизонтальных и вертикаль-ных каналах и определении той части из полного перепада давления в вертикальном канале (g > 0), которую необходимо вычитать из этого перепада, чтобы получить точное значение потерь напора на трение в отсутствие объемных сил тяжести (g=0), т. е. фактически при течении двухфазного потока с тем же массовым расходом фаз в горизонтальной трубе. [c.165]

Несмотря на равенство гидравлических диаметров и проходных сечений, продольная скорость в районе квадратных ячеек должна быть несколько больше, чем в районе треугольных ячеек, с учетом влияния формы ячеек на гидравлическое сопротивление трения канала [4]. Этот факт подтверждается результатами исследований течения потока в трубном пучке с кольцевой упаковкой [5]. [c.48]

Основная трудность точного определения потери напора заключается в правильной оценке коэффициента гидравлического сопротивления X. Для X установлена зависимость от двух основных факторов, а именно от режима движения жидкости и от состояния (шероховатости) стенки трубопровода. Ниже приводятся расчетные формулы и рекомендации для определения коэффициента гидравлического сопротивления трения для различных труб. [c.217]

Шероховатость стенки трубы влияет на гидравлическое сопротивление только при турбулентном течении и идкости. При ламинарном движении шероховатость не проявляет себя и коэффициент гидравлического сопротивления трения X оказывается таким же, как и в гладких трубах. При достаточно больших числах Re величина X зависит только от шероховатости 6/г, где 6 — средняя высота отдель- [c.218]

Рис. 8-1. Зависимость коэффициента гидравлического сопротивления трения для прямых стальных промышленных труб от чисел

Рис. 8-3. Зависимость коэффициента гидравлического сопротивления трения для криволинейных змеевиковых труб 0 2. мм от чисел

ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТРЕНИЯ [c.33]

Гидравлические сопротивления трения, возника-юш,и е при продольном и поперечном омыванип поверхности теплообмена, различны. [c.419]

Гидродинамическая теория теплообмена устанавливает связь между теплоотдачей и гидравлическим сопротивлением трения. При поперечном омывании цилиндра его полное сопротивление складывается из сопротивления трения и сопротивления формы. Сопротивление формы обусловливается отрывом потока и последующим образованием вихрей. При этом сопротивление трения представляет собой небольщую долю полного сопротивления. Обычно измеряют полное сопротивление цилиндра. Поэтому в случае вихревого омывания трубы гидродинамическая теория теплообмена не используется. [c.226]

Гидравлическое сопротивление технологического канала вычислено с учетом местных сопротивлений концевых и трех дистанционирующих решеток, расположенных на расстоянии 619 мм [2] одна от другой. Коэффициенты гидравлического сопротивления всех решеток мест принимались равными 1,35. Эти значения мест получены из опытов на семиэлементной модели необогреваемого пучка. Коэффициент гидравлического сопротивления трения определялся по формуле Никурадзе [c.43]

Во всех опытах производились также измерения гидравлического сопротивления опытной трубы в различных режимах конденсации пара. Измерения выполнялись дифманометром, подключенным к специальным отборам статических давлений, которые устанавливались во входном и выходном сечениях трубы, при этом измерялся перепад статических давлений Арст- Гидравлическое сопротивление трения определялось из выражения [c.199]

Различают гидравлическое сопротивление трения Дртр и местные сопротивления Ары. Первые обусловлены вязкостью рабочей среды и проявляются лишь при безотрывном течении вдоль твердой стенки. Местные сопротивления появляются в результате вихреобразования в местах изменения сечения канала и преодоления препятствий. [c.216]

В формуле (8-2) / — полная длина канала (трубопровода) (м) da — эквивалентный гидравлический диаметр (м) Лнач — поправка на гидродинамический начальный участок к — коэффициент гидравлического сопротивления трения — безразмерная величина, характеризующая соотношение сил трения и инерционных сил потока р и ш средние плотность и скорость потока рабочей среды в канале, соответственно (кг/м ) и (м/с). [c.216]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...