Технологическое время—см. Основное время

Эффективную мощность при фрезеровании и основное (технологическое) время см. в табл. 67 и 68. [c.107]

Вспомогательное время установки на стружку дается для разных видов и способов, обработки, причем в это время входят все приемы, необходимые для взятия пробной стружки пуск и остановка станка, включение и выключение подачи, перемещение суппорта, промеры детали. Время, затрачиваемое непосредственно на снятие стружки, т. е. на резание металла, во вспомогательное время не входит оно включается, как указано ранее, в основное (технологическое) время, при определении которого в расчетную длину обрабатываемой поверхности вводится длина ходов при взятии пробных стружек [см. формулу (35 )]. [c.116]

Основное время шовной сварки определяется технологическим режимом сварки, зависящим от мощности и кинематики машины, а также от длины шва и толщины свариваемого материала. Режимы шовной сварки малоуглеродистой стали приведены в табл. 130 (см. ЭСМ, т. 5, гл. IV). Однако указанные в этой таблице скорости сварки могут не соответствовать фактически получаемым от коробки скоростей машины. На графике (см. т. 5, гл. IV, фиг. 190) даны точки скоростей сварки на обычных серийных машинах завода Электрик". [c.476]

Мощность эффективная при зенкеровании подсчитывается по формуле (31) (см. стр. 328) Основное (технологическое) время при зенкеровании подсчитывается по формуле (33). [c.331]

Основное (технологическое) время при развертывании подсчитывается по формуле (33) — см. на стр. 328. [c.336]

Основное технологическое) время при зенкеровании подсчитывается по формуле (35) (см. стр. 88). [c.96]

Основное (технологическое) время при развёртывании подсчитывается по формуле (33) — см. стр. 648. [c.658]

Основное технологическое время Тд при зенкеровании подсчитывается так же, как при рассверливании (см. стр. 229). [c.235]

Основное время в графе 34 берется из технологической карты тп подсчитывается по формуле (14) (см. гл. I). [c.574]

Основное технологическое время при работе зенкером или развёрткой определяется так же, как и для сверла (см. стр. 342). [c.345]

СВЯЗЯМИ. Например, при создании транспортирующих и многих технологических вибрационных машин необходимо сообщить колебания упругой балке или оболочке, мало отличающиеся от их прямолинейных поступательных колебаний как твердых тел. Данную проблему можно назвать проблемой создания (синтеза) заданного вибрационного поля. Ее особенности и трудности решения определяются в основном следующими обстоятельствами. Во-первых, применяемые в настоящее время вибровозбудители (см. часть третью) развивают вынуждающие силы, распределенные по некоторой небольшой части поверхности упругих тел, входящих в колебательную систему эти силы уместно считать сосредоточенными. Во-вторых, число вибровозбудителей практически всегда ограничено, более того, по экономическим и эксплуатационным соображениям желательно, чтобы их число было минимальным. В-третьих, действие реальных вибровозбудителей на колебательную систему далеко не всегда можно свести к действию заданных вынуждающих сил, как это обычно делается в теории вынужденных колебаний. Указанные силы существенно зависят от колебаний тех участков упругой системы, с которыми связаны возбудители, вследствие чего возбудители образуют с упругой системой единую колебательную систему с большим, нежели у исходной системы, числом степеней свободы за счет добавочных собственных степеней свободы вибровозбудителей. Уравнения движения совокупной системы оказываются при этом, как правило, нелинейными. [c.146]

Детали класса, валов широко распространены в конструкциях разнообразных машин, изготовляемых в различных типах производства. В настоящее время имеется много материалов по технологической классификации валов, что позволило создать ряд типовых технологических процессов для изготовления основных разновидностей валов в разных типах производства (см. [31], а также [91, стр, 229, [17], стр. 130 и др.). [c.201]

Станки — см. под их названиями, например Зуборезные станки Токарные станки Стекло жидкое — Применение для изоляции поверхностей ЗК от азотирования 642 Строгальные станки для снятия фасок с кромок круговых зубьев 530 Строгание зубьев конических ЗК прямозубых и косозубых по методу обката двумя резцами 376—393 — Время основное (технологическое)— Расчет 381 — Режимы резания и число проходов 361—374 — Схема и области применения 376, 377 — Чистота поверхности и точность 366 [c.676]

В ряде работ советских ученых исследована производительность станков в зависимости от структур технологических операций [4, 10]. Однако при анализе структур операций и их количественной оценки в этих работах вспомогательное время операции дифференцируется (расчленяется) всего на три-четыре составляющих, что не позволяет комплексно судить о достоинствах и недостатках схем и не отражает полной картины перекрытия элементов вспомогательного времени основным. Для устранения этих недостатков были детально определены возможности совмещения элементов вспомогательного времени с основным. Величина вспомогательного времени зависит от времени, затраченного на управление станком 1уп.с> очистку базовых поверхностей /д б, установку и съем деталей и д, крепление й раскрепление деталей 4р, управление приспособлением (поворот планшайбы, перемещение элементов, подвод и стопорение дополнительных опор и др.) /уп.пр. контрольные измерения детали во время выполнения операций смену инструмента для нового перехода см.ин- [c.13]

При фрезеровании бобышек у рычагов средней величины в массовом производстве операцию лучше всего выполнять по схеме 15, которая позволяет вспомогательное время полностью совместить с основным технологическим. На рис. 95 показано приспособление, которое позволяет выполнять операцию по схеме 15 (см. табл. 3). Приспособление устанавливают на универсальный поворотный стол, заготовки 5, 7 и 8 устанавливают на опоры, закрепленные на корпусе 6 до упора в призмы. Крепление заготовок осуществляется прихватами 2 при действии на них подпружиненных плунжеров 3. Величина силы, воздействующей на прихваты, зависит от пружин 4. Съем обработанных деталей и установка новых заготовок происходит на загрузочной позиции, где установлен неподвижный сектор. При повороте приспособления ролики 1 146 [c.146]

Так как при позиционной обработке деталей по схеме 26 (см. табл. 3) вспомогательное время, связанное с установкой заготовок, очисткой базовых поверхностей от стружки, креплением и раскреплением, полностью перекрывается основным технологическим, то можно использовать винтовое крепление заготовок (рис. 113, б). [c.164]

Так например, при растягивающей нагрузке приблизительно в 21 кГ/см удлинение линейного полиэтилена после 10 ООО час. действия нагрузки может составить приблизительно 1 %. Ввиду того что основная синтетическая смола, используемая для изготовления линейного полиэтилена, является совсем еще новым продуктом, в настоящее время пока не накоплено достаточно данных по использованию изделий для этой смолы нельзя выработать технологических инструкций о допустимых расчетных нагрузках. Рекомендуется, однако, чтобы проектирование производилось с учетом величин нагрузок, приведенных на фиг. 86, для того чтобы после действия нагрузки в течение 10 ООО час. значения деформации были минимальными. На основании приведенных данных максимально допустимую величину расчетной нагрузки для линейного полиэтилена можно определить приблизительно в 17,5 кГ/см , причем эта величина действительна только при условиях работы изделий при комнатной 138 [c.138]

Для шовной сварки так же, как и для точечной, в результате многолетней производственной практики отработаны некоторые границы основных режимных показателей. Речь идет всегда о силе тока I, времени включения импульса времени паузы между импульсами п, силе сжатия электродов Р и линейной скорости наложения шва V. Принцип технологического подобия был показан ранее посредством критерия Кш 1 см. формулу (2.87)]. Выбор сварочного (вторичного) тока также рекомендовался по формуле типа (2.88). В дальнейшем для точечной сварки эта формула получила численные коэффициенты минимальный 120, максимальный 170 [см. формулу (4.15)]. Для шовной сварки время включения тока меньше, чем для точечной. По этой причине в формуле (4.15) для шовной сварки нужно применять максимальное значение коэффициента. Вместо диаметра принимается ширина рабочей части ролика Ь. Тогда в целом расчет тока можно производить по равенству / [c.210]

Твёрдые сплавы—см. Сплавы твёрдые Термокоруиды 23 Термопары естественные 16 Технологическое время—см. Основное время [c.275]

Норма времени на операцию при многостаночной работе состоит из тех же основных частей, что и при работе на одном станке [см. формулы (36) и (37)]. В этом случае под основным (технологическим) временем подразумевается машинно-автоматическое время ( м.а.), а вспомогательное время может быть двух видов вспомогательное перекрывающееся (/в.п)и вспомогательное неперекрывающееся ( а.и). Под первым (/в.п) понимается вспомогательное время, перекрываемое машинным временем на одном станке под вторым ( в.н) — вспомогательное время, которое не перекрывается машинным временем на одном станке. [c.110]

Нерви [19, 20] показал, что при высоком массовом содержании упрочнителя и его равномерном распределении можно получить водонепроницаемый однородный материал с механическими свойствами, отличными от свойств бетона, упрочненного обычным способом, обладающий высоким уровнем упругости и сопротивлением растрескиванию. Нерви провел ударные испытания железобетонных плит толщиной до 6,3 см. Результаты показали, что при ударах появляются только трещины в цементе и происходит деформация упрочнителя, но не образуется отверстий. Были проведены испытания с целью установления оптимального соотношения между размером ячеек стальной сетки и составом раствора для по.лучения максимальной податливости материала без растрескивания. В 1943 г. Итальянское военно-морское ведомство утвердило железобетон в качестве материала для корпусов. После второй мировой войны в Италии из железобетона были построены различные суда, в том числе и 165-тонная моторная яхта и 12-метровое двухмачтовое судно, которые функционируют и в настоящее время. Из-за консерватизма в судостроительной промышленности железобетоны широко не использовались в качестве строительного материала для изготовления корпусов вплоть до 1959 г., когда они снова были применены в Великобритании для изготовления корпусов прогулочных лодок. При этом был несколько изменен состав материала, что обусловило интерес к этому материалу со стороны новозеландских фирм и некоторых других стран. До настоящего времени применение железобетонов как материалов для строительства судов ограничивалось в основном корпусами из-за того, что изготовители должны были иметь собственные упрочняющие системы, разработанные технологические процессы изготовления и замешивания бетона. Информация по железобетонам и их применению была недостаточна. [c.256]

Алюминий — бериллиевая проволока. Бериллиевая проволока является перспективным упрочнителем благодаря малой плотности, равной 1,83 г/см , высокому модулю упругости и прочгюсти, равным соответственно 29 500 кгс/мм и 130 кгс/мм . Исследование возможности получения композиционного материала методом пропитки бериллиевой проволокой расплавом алюминия, по данным Флекка н Гольдштейна, дало отрицательный результат, так как при температуре 644° С между алюминием и бериллием происходит эвтектическая реакция, сопровождающаяся растворением бериллия. В связи с этим одним из основных технологических путей получения материала алюминий — бериллиевая проволока в настоящее время является диффузионная сварка под давлением. При этом в качестве предварительных заготовок ком- [c.136]

Можно предположить обстоятельства, когда контролеру потребуется уверенность, что технологическая партия не засорена бракованными изделиями, выпущенными в другое время, или настроечным браком. В этих случаях выборка должна составляться способом случайного отбора из всей технологической партии, ее объем и границы регулирования можно выбирать в соответствии с рекомендациями Данкана (см. [29, с. 241], [39]) или оптимальные, но не связанные с основным комплексом решений. Для того, чтобы составить представление об эффективности выборочного приемочного контроля по варьирующим признакам качества, приводим таблицу, заимствованную у Данкана [39 ], — см. с. 231. [c.230]

В начале 1970-х годов в связи с нуждами программ внеатмосферной астрономии были рассмотрены оптические свойства тонких пленок и многослойных покрытий в области длин волн X л 5-ь150 нм [35, 85]. Были отмечены технологические трудности, а также роль поглощения как принципиального фактора, ограничивающего оптические свойства покрытий в этой области спектра. Авторами работы [581 с помощью современной технологии впервые была успешно синтезирована и испытана МИС, содержащая 5 пар слоев углерода и золота и имеющая период 10,6 нм. Коэффициент отражения в брэгговском максимуме на длине волны 9,6 нм и при угле падения 60° составил 4,5 %. Экспериментально полученные в настоящее время коэффициенты отражения от МИС, предназначенных для различных областей МР-диа-пазона, показаны на рис. 3.16. Проблемы и развитие технологии синтеза МИС подробно освещены в статье Т. Барби (см. приложение III). Приведем лишь краткий обзор работ, иллюстрирующий основные области их применения. [c.117]

Если при этом весовые коэффициенты в сумме равны единице, то каждый из них может трактоваться как процент влияния соответствующего частотного критерия в общем. Очевидно, изменение набора i будет приводить к изменению оптимума. Это можно истолковать как проявление неявной функциональной зависимости X = X (С), С Сх, g, С и при необходимости использовать эту зависимость в интересах повышения эффективности объемных оптимизационных расчетов, В последний период развиваются новые интересные подходы для решения многокритериальных задач, которые основаны на методах ма тематической теории принятия решений. Рассмотренные в этой главе задачи расчета и синтеза газовых лазеров можно с полной уверенностью отнести к многокритериальным задачам парамеяри-ческой оптимизации, причем в общем случае с нелинейным функ-ционалом. Для оптимизации характеристик газовых лазеров или поиска при заданных характеристиках оптимальных конструктивных решений в этих приборах, в отсутствии разработанных средств математического исследования такого рода задач, необ ходимо исходить из физических соображений. Эти предпосылки по существу заложены в этапы реализации основной структурной схемы разработки газовых лазеров с использованием ЭВМ, изложенной в п. 2.3.Уже на первом этапе (анализ конкретной рассматриваемой задачи) многокритериальная оптимизация характеристик газовых лазеров может быть сведена к однокритериальной. Таким примером может служить задача разработки газового лазера с заданными характеристиками излучения в дальней зоне или расчет характеристик молекулярного усилителя. Именно физические соображения определили основным объектом исследования в обратной задаче расчета газового лазера резонатор с зеркалами, имеющими переменные по апертуре коэффициенты отражения. Затем анализ технологических возможностей привел к основному критерию оптимизации этих зеркал —- минимальному числу колебаний в зависимости R (г). Такой физический подход к оптимизации на сегодняшний день является типичным в задачах квантовой электроники. Однако прикладные задачи уже в настоящее время требуют большого количества принципиально разных газовых лазеров, работающих в различных режимах генерации, спектральных диапазонах и с различными уровнями входной мощности. Не всегда физический подход может обеспечить необходимые упрощения, способные свести задачу к простейшим приемам оптимизации, которые не требуют исследований функционалов (см. выражения (2.155) и (2.156)). Оптимизация выходных характеристик и конструктивных элементов прибора с учетом тенденций, определенных в теории и эксперименте, может осуществляться подбором необходимых данных в небольшом интервале изменений управляемых переменных. Дальнейшее совершенствование оптимизационных задач с использованием ЭВМ, как основных в разработке и исследовании [c.123]

Неорганические стекла представляют собой слон ную систему окислов, обладающих термопластичными свойствами. В большинстве случаев неокрашенные стекла прозрачны. Основным стеклообразующи.м окислом в технических стеклах является окись кремния SiO (кварц). Чистое кварцевое стекло прозрачно не имеет воздушных включений, обладает исключительно высокими электрическими и физическими характеристиками tg б очень мал при частоте 1 Мгц и 20° С он не превышает 0,0003 и мало зависит от температуры при 200° С tg б порядка 0,005 удельное объемное сопротивление при 200° С имеет очень высокое значение 10 —10 ом- см. Непрозрачное, матовое кварцевое стекло с воздушными включениями имеет несколько худшие характеристики, например tg б при 1 Мгц и 20° С равен 0,0005. Кварцевое стекло негигроскопично, обладает очень высокой химостойкостью, стойкостью к температурным колебаниям, малым температурным коэффициентом линейного расширения 5,5- Ю" Мград. Оно не подвержено тепловому старению. Эти свойства делают кварцевое стекло исключительно ценным диэлектриком, могущим применяться для самых ответственных целей. Однако очень высокая температура размягчения (около 1 700° С) создает большие технологические трудности при изготовлении и переработке кварцевого стекла, обусловливающего высокую стоимость, что в свою очередь сильно ограничивает в настоящее время его применение. [c.241]

Дуговая сварка покрытыми электродами. В настоящее время большинство конструкций из среднелегированных сталей сваривают вручную. К основным особенностям этого способа следует отнести использование низководородистых электродов с фтористо-кальциевым покрытием (см. 7-3), применение постоянного тока обратной полярности, выполнение швов большого сечения каскадным и блочным методами. Используя перечисленные технологические приемы, стремятся максимально увеличить разогрев области шва, особенно при сварке сталей большой толщины. Существенно способствует предупреждению трещин повышение температуры разогрева более 150° С. Для достижения такого разогрева используют, в частности, каскадный метод сварки при сравнительно небольшой длине его ступени (менее 200 мм). [c.553]

Свариваемость легированных сталей по основному показателю сопротивляемости ХТ при сварке необходимо оценивать с учетом всех факторов, приводящих к их образованию. Как указано выше, к ним относятся структура, размер аустенитного зерна, концентращм диффузионного водорода в зоне образования ХТ и остаточные сварочные напряжения. Подробная информация об этих факторах даны в разд. 1.5. Упомянутые факторы зависят от многих металлургических и конструктивно-технологических параметров (КТП) процесса изготовления сварных конструкций. При этом влияние последних не однозначно, а часто носит противоположный характер, например увеличение тепловой энергии сварки снижает содержание мартенсита в структуре и в то же время приводит к росту аустенитного зерна. Поэтому оценка свариваемости возможна только на основе расчетного анализа формирования и развития факторов трещинообразова-ния в условиях многовариантных сочетаний КТП. Такой анализ может быть выполнен с помощью инженерного программного комплекса (ИПК) Свариваемость легированных сталей (подробно см. в разд. 1.5). [c.45]

Пенодиатомовые изделия. Пенодиатомовые и пенотрепельные изделия изготовляются из пеномассы, состоящей из диатомита или трепела и пены, путем смешения, формования, сушки и обжига. Пенодиатомовые изделия имеют структуру закрытых пор. В соответствии с ТУ 8-49 МНП пенодиатомовый кирпич изготовляется размером 250 X X 123 X 165 мм. Объемный вес 450 кг/м , коэффициент теплопроводности ,08 ккал/м - ч-град при средней температуре 50° С и 0,16 ккал/м - ч-град при средней температуре 350° С. Предел прочности при сжатии не менее 7 кг/см . Предельная температура применения 950° С. Пенодиатомовый кирпич применяется из изоляции плоских и криволинейных поверхностей энергетического и технологического оборудования и промышленных печей, сушил и труб. Объемный вес основного изоляционного слоя (без штукатурки) 450 кг/м , коэффициент теплопроводности 0,08 + 0,0002 ор. Предельная температура применения (исходя из допускаемых норм теплопотерь) 350—400° С. Изоляция является высокоэффективной. В настоящее время осваивается производство пенодиатомовых изделий. [c.23]

Как было сказано выше (см. 1), основным классификационным признаком автоматов и полуавтоматов в любой отрасли техники является техио-ло1ический, который определяет не только название, но и основные механизмы, компоновочные решения, мощность и тип привода и т. д. Как правило, автоматы одинакового технологического назначения с одними и теми же методами обработки (токарные, шлифовальные и т. д.) можно классифицировать и далее — по виду работ. Иллюстрируем эти возможности на примере наиболее распространенных в настоящее время автоматизированных рабочих машин — токарных автоматов и полуавтоматов. [c.259]

В отечественной практике работы по намывным ионитным фильтрам в настоящее время еще не вышли за пределы исследований. В МЭИ проводятся работы по выявлению основных технологических параметров работы порошкообразных ионитов, в том числе их тем-пературостойкости (см. статьи в настоящем сборнике). [c.117]

Для обеспечения качества соединения важно придермчваться технологических параметров сварки — давления и времет сварки (см. рис. 5.26) — и контролировать их. К числу основных технологических параметров относятся давление и время оплавления давление и время нагрева длительность технологической паузы давление сварки и время охлаждения температура нагревательного элемента. [c.68]

В этом случае при технологических расчётах следует исходить из необходимости соблюдения двух противоречивых условий а) предупреждения образования холодных трещин в околошовной зоне и шве за время сварки изделий и последующего их хранения до отпуска б) обеспечения наименьшего возможного разупрочнения основного металла в участке высокого отпуска. Для выполнения второго условия сварку нужно вести но возможности на жестких режимах, т. е. при минимальных длительностях пребывания основного металла вне зоны перекристаллизации выше температуры предварительного отпуска (см. рис. 10). Однако это практически удаётся обеспечить только при относительно высоких скоростях пагрева и охлаждения. Поэтому в качестве основного критерия расчёта параметров технологии и режимов наиболее производительных методов однопроходной и многослойной сварки длинными участками следует принимать предельно допустимую скорость охлаждения И д, гарантирующую отсутствие трещин в околошовной зоне и шве. Обычно устанавливают по данным для околошовной зоны, так как металл шва благодаря применению менее легированного (в особенности по углероду) присадочного металла обладает более высокой [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...