Стали низкоуглеродистые — Ударная вязкость

В мае 1955 г. Регистр судоходства Ллойда представил в общих чертах спецификацию для стали с хорошей ударной вязкостью, известной как сталь XNT, которая согласно правилам должна была использоваться в конструкциях без клепаных швов, выполняющих функцию барьерных швов. Это была низкоуглеродистая сталь (максимальное содержание углерода 0,17%) с высоким содержанием марганца (0,95% —1,40%), полностью успокоенная, с контролируемым зерном и нормализованная. Ударные испытания образцов Шарпи с V-образным надрезом давали минимальное значение энергии разрушения 6,3 кгс м с максимальной кристалличностью 40% при —10° С. [c.402]

Низкоуглеродистые стали с содержанием углерода менее 0,2% целесообразно подвергать термообработке. В результате термообработки заготовок диаметром 20—55 мм От возрастает более чем в 1,5 раза, а а — в 2 раза при весьма небольшом уменьшении O и увеличенном значении я]) (табл. 35). Для небольших сечений (5—10 мм) прочность закаленной стали 15 достигает прочности легированной стали ЗОХГСА, а ударная вязкость даже превосходит по величине ударную вязкость стали ЗОХГСА. И что очень важно, критическая температура хрупкости после термообработки значительно понижается (табл. 35). [c.36]

Металл околошовной зоны при сварке низкоуглеродистых сталей незначительно упрочняется в зоне перегрева. Необходимо учитывать, что при сварке кипящих и полуспокойных низкоуглеродистых сталей наблюдается снижение ударной вязкости на участке рекристаллизации околошовной зоны. При этом металл околошовной зоны охрупчивается более интенсивно при многослойной сварке, чем при однослойной, за счет интенсификации процессов старения. [c.368]

Металл шва при сварке низкоуглеродистых сталей отличается по составу от основного металла более низким содержанием углерода и несколько повышенным содержанием марганца и кремния. Металл околошовной зоны низкоуглеродистых сталей незначительно упрочняется в участке перегрева. Необходимо учитывать, что при сварке кипящих и полуспокойных низкоуглеродистых сталей наблюдается снижение ударной вязкости на участке рекристаллизации околошовной зоны. При этом металл околошовной зоны охрупчивается более интенсивно при многослойной сварке, чем при однослойной, за счет интенсификации процессов старения. [c.289]

Таблица 44. Ударная вязкость некоторых низкоуглеродистых конструкционных сталей

Металл, подвергнутый холодной обработке давлением, обладает повышенным запасом внутренней энергии и поэтому находится в термодинамически неустойчивом состоянии. В соответствии со вторым законом термодинамики такая система стремится к состоянию с наименьшим запасом свободной энергии. Этот процесс в низкоуглеродистой стали протекает при обычной температуре — так называемое естественное деформационное старение, однако для этого необходимо длительное время. В результате деформационного старения прочность и твердость стали повышаются, а пластичность и особенно ударная вязкость понижаются. Порог хладноломкости сдвигается в область более высоких температур. При повышении температуры (например, при нагреве стали до 100—250° С) этот процесс ускоряется — так называемое искусственное деформационное старение. [c.87]

Рис. Н1. Влияние величины зерна d на условный предел текучести ад 2> предел выносливости а 1 а) и ударную вязкость K U (б) низкоуглеродистой стали 1 — мелкое зерно 0,04 мм) 2 — крупное зерно (0,09 мм)

Кроме простых низкоуглеродистых сталей в строительстве и вагоностроении применяют низколегированные стали. Строительные стали очень часто подвергаются сварке и не должны давать горячих или холодных трещин, и вблизи сварочного шва в зоне термического влияния по свойствам не должны отличаться от свойств исходного металла. Для этого содержание углерода не должно превышать 0,22% в низколегированных и 0,25 в простых углеродистых. Кроме хорошей свариваемости, к строительным сталям предъявляются еще следующие требования 1) высокая прочность, и ударная вязкость как при обыкновенной, так и при пониженных температурах 2) сопротивление коррозии 3) хорошие технологические свойства (обрабатываемость и штампуемость). Химический состав некоторых марок низколегированных сталей приведен в табл. 23. [c.342]

Твердость хромированного слоя увеличивается с возрастанием содержания углерода. Для низкоуглеродистой стали HV 150. .. 180, для среднеуглеродистой HV 190. .. 300 и для высокоуглеродистой стали HV 1300. .. 1500. Хромированный слой малоуглеродистой стали обладает большой вязкостью, что позволяет подвергать хромированные детали пластической деформации. Пределы текучести и прочности, судя по испытаниям образцов из стали Ст2, после твердого хромирования при температуре 1100 С снижаются. Ударная вязкость уменьшается в несколько раз по сравнению с вязкостью нормализованных образцов предел выносливости несколько повышается. [c.355]

Важная характеристика, которая может быть получена при испытаниях на ударную вязкость, — температура перехода е хрупкое состояние. Для металлов с объемноцентрированной решеткой, а также низкоуглеродистых сталей характерно резкое снижение ударной вязкости ниже некоторой области температур, характеризующих порог хладноломкости. [c.55]

После двойной закалки и низкого отпуска поверхностный слой приобретает структуру отпущенного мартенсита с включениями глобулярных карбидов. Структура сердцевины детали зависит от легированности стали. Если для цементации выбрана углеродистая сталь, то из-за малой прокаливаемости в сердцевине получится сорбитная структура если же цементировалась легированная сталь, то в зависимости от количества легирующих элементов сердцевина может приобрести структуру бейнита или низкоуглеродистого мартенсита. Во всех случаях из-за низкого содержания углерода будет обеспечена достаточно высокая ударная вязкость. [c.203]

Среднеуглеродистые стали 30, 35, 40, 45, 50, 55 отличаются большей прочностью, но меньшей пластичностью, чем низкоуглеродистые (см. табл. 9.3). Их применяют после улучшения, нормализации и поверхностной закалки. В улучшенном состоянии — после закалки и высокого отпуска на структуру сорбита — достигаются высокая ударная вязкость, пластичность (рис. 9.5, а) и, как следствие, малая чувствительность к концентраторам напряжений. При увеличении сечения деталей из-за несквозной прокаливаемости механические свойства таких сталей снижаются (рис. 9.5, 6). [c.249]

Рис. 2.9. Температурная зависимость ударной вязкости низкоуглеродистой стали

Таким образом, сериальная кривая ударной вязкости чистой отожженной низкоуглеродистой стали имеет низкий уровень нижнего плато и высокую ТНП (Т , Tqy), так как разрушение сколом облегчено. Релаксация напряжений при ТНП Т, ) определяет резкий переход и высокий уровень верхнего плато . Добавки включений сульфидов в сталь снижают уровень верхнего плато , но не влияют на переходную температуру. Подобный эффект получается при испытаниях материалов, имеющих постоянное число различно ориентированных включений [14] (см. рис. 120), так как межчастичное расстояние в поперечном направлении меньше. Аналогичные кривые для среднеуглеродистых сталей такой же чистоты гораздо более плавные. Нижнее плато расположено выше (так как измельчение микроструктуры с избытком компенсирует увеличение предела текучести), ТНП — ниже, а уровень верхнего плато также ниже, благодаря повышенному пределу текучести и малым значениям коэффициента деформационного упрочнения. [c.207]

Стали низкоуглеродистые — Ударная вязкость 217 [c.457]

Увеличение склонности низкоуглеродистой стали к хрупкому разрушению представляет основную опасность, деформационного старения и оценивается по изменению ударной вязкости (ан), температуры хладноломкости (Гхл), номинального разрушающего напряжения (ор). [c.68]

Рис. 26. Изменение ударной вязкости при естественном деформационном старении низкоуглеродистой стали 116]

Рис. 31. Зависимости между относительным уменьшением ударной вязкости и относительным увеличением предела текучести (а) и твердости (б) под суммарным влиянием деформации и старения (для различных марок и обработок низкоуглеродистой стали)

Уравнения (27)- (28) получены для различных по химическому составу, способу выплавки и термической обработке низкоуглеродистых сталей, подвергнутых различным режимам деформации и деформационного старения, и подтверждают надежную связь между падением ударной вязкости, определяемой при комнатной температуре, и упрочнением под совместным влиянием наклепа и старения. При этом относительное падение Он заметнее, чем относительный рост От и НВ. [c.74]

Рис. 34. Зависимость повышения температуры хладноломкости низкоуглеродистой стали от деформации и старения. Температура хладноломкости определена по 80 (/) 50 (2) 0% (3) вязкой составляющей в изломе и 50% максимальной ударной вязкости (4)

Если в низкоуглеродистых сталях при развитии эффектов деформационного старения азот играет значительную роль, то в случае средне- и высокоуглеродистых сталей влияние азота установлено не однозначно. В работах [80, с. 316 249 250] отмечается повышение склонности к деформационному старению при увеличении содержания азота в стали. Так, увеличение содержания азота от 0,0048 до 0,0076% при содержании в стали 0,56% С привело к повышению предела текучести на 17% и снижению ударной вязкости на 29% в результате [c.150]

Наличие в металле эндогенных шлаковых включений, служащих концентраторами напряжений, сильно влияет на физикомеханические свойства металла шва, в частности, на его пластичность и ударную вязкость. При сварке низкоуглеродистых низколегированных сталей ударная вязкость достаточно большая и влияние концентраторов напряжений мало, но при сварке средне-и высокоуглеродистых и легированных сталей, запас пластичности у которых мал, влияние таких концентраторов может привести к образованию холодных трещин или замедленному разрушению при высоком уровне напряжений и при наличии других охрупчи-вающих факторов (водород). [c.373]

С—0.08-0.018 Si—0.6—0.9 Мп—0.8 — 14 Сг —0.1—0.5 Ni —0.1—0.5 Си-0.1— 0.5 А1 — 0.4—0.6. (Дает металл шва с повышенной ударной вязкостью при отрицательных температурах. При сварке низкоуглеродистой и углеродистой стали ударная вязкость 8,2—9.5 кгс-м/см2при —40° С). [c.91]

ЗАВИСИМОСТЬ ПРВДЕЛА ТЕКУЧЕСТИ, ПРЕДЕЛА ВЫНОСЛИВОСТИ И УДАРНОЙ ВЯЗКОСТИ НИЗКОУГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ ОТ ВЕЛИЧИНЫ ЗЕРНА [c.72]

У электродов с кислым покрытием (А) шлакообразующую основу составляют железные (гематит-Ре20з) и марганцевые (MnOj) руды, а также кремнезем (Si02). Газовая защита расплавленного металла осуществляется органическими компонентами, сгорающими в процессе плавления электрода. В качестве раскис-лителя в покрытие вводят ферромарганец. Образующиеся кислые шлаки не содержат СаО и не очищают металл от серы и фосфора. В наплавленном металле много растворенного кислорода (до 0,12%), водорода (до 15 см в 100 г металла) и неметаллических включений. В результате швы обладают невысокой стойкостью к образованию горячих трещин и пониженной ударной вязкостью. Электроды с такими покрытиями непригодны для сварки сталей, легированных кремнием и другими элементами, так как они интенсивно окисляются. При сварке спокойных низкоуглеродистых сталей с высоким содержанием кремния возможно образование пор. При сварке выделяется много токсичной пыли, содержащей оксиды марганца и кремния, и происходит довольно сильное разбрызгивание металла. [c.61]

Склонность низкоуглеродистой котельной стали к старению проверяется испытанием на деформационное старение. Для этого ее подвергают вытяжке с удлинением 10% и нагреву при 250° С в течение 1 ч с последующим охлаждением на воздухе и опредёляют ударную вязкость. [c.250]

Хромоникельмолибденовые (вольфрамовые) стали являются наи лучшими из всех известных конструкционных машиностроительных ста леи В последнее время разработаны конструкционные высокопроч ные низкоуглеродистые стали мартенситного класса, имеющие хорошее сочетание характеристик прочности пластичности и ударной вязкости К таким сталям относится предложенная Ю А Башниным с сотруд [c.174]

Низкоуглеродистая сталь при большом содержании хрома приобретает однофазную ферритную структуру. В процессе длительной работы при высоких температурах кристаллы феррита растут, что сопровождается понижением ударной вязкости. Для предотвращения охрупчивания сталь дополнительно легируют карбидообразуюш ими элементами (например, Ti). Карбиды затрудняют рост зерна феррита. Химический состав и свойства некоторых жаростойких сталей приведены в табл. 15.4. [c.491]

Двухслойные листы с плакирующим слоем из ферритной стали подвергают нормализации при 900—925° С с последующим высоким отпуском при 650—700° С, что значительно повышает ударную вязкость стали. Для двухслойной стали с основным слоем из низкоуглеродистой стали иногда применяют закалку в воде от 780—800° С. Наиболее целесообразной следует считать ступенчатую термическую обработку по режиму нагрев до 830—850° С, охлаждение до температуры ниже Аг1 для стали основного слоя и дальнейшее охлаждение в воде. При такой обработке обеспечивается мелкозернистая структура плакирующего слоя и высокие механические свойства основного и плакирующего сдоев, так как ускоренног охлаждение от температуры ниже Аг не вызывает трещин в основном слое и не приводит к охрупчиванию плакирующего слоя. [c.677]

Обычно испытания образцов с надрезом проводятся в условиях ударного нагружения (см. гл. I, раздел 7). Образцы разрушаются на маятниковом копре с определенным запасом энергии маятника. Количество поглощенной при разрушении энергии определяют по высоте подъема маятника после удара. Эта энергия разрушения обычно измеряется в функции температуры испытания, и результаты представляются в виде сериальных кривых, типичный вид которых для низкоуглеродистых сталей приведен на рис. 3. На кривых имеется несколько критических температур. Мы рассмотрим температуру, при которой излом состоит из 50% вязкой и 50% хрупкой составляющих (критическая температура, определяемая по виду излома или КТВИ), и температуру, при которой начинается крутой подъем кривой ударной вязкости (тем-166 [c.166]

В низкоуглеродистых сталях при. наличии молибдена после закалки всегда обнаруживается нерастворенный феррит, что отрицательно сказывается на эрозионной стойкости этих сталей. В то же время молибден способствует измельчению структуры перлита и уменьшает чувствительность стали к перегреву и росту зерна аустенита. Известно, что в отожженном состоянии низко-углеродистая сталь при небольшом содержании молибдена имеет более всокую прочность, чем сталь без молибдена. В термически необработанной стали после обработки давлением молибден увеличивает твердость, временное сопротивление, предел текучести, уменьшает относительное удлинение и ударную вязкость. Положительное влияние молибдена на механические свойства стали наиболее сильно проявляется после закалки и высокого отпуска- [c.170]

Практика технического металловедения убедительно показала, что величина ударной вязкости при комнатной температуре испытаний не может служить мерой сопротивления разрушению материалов в различных ужесточенных условиях испытаний (например, при понижении их температуры) и во многих случаях не может выявить влияние различных структурных и металлургических факторов, ответственных за ухудшение эксплуатационных характеристик. Это обусловлено тем обстоятельством, что при вязком разрушении чувствительность к структурным факторам охрупчивания резко снижается. В то же время изменение условий нагружения, способствующее хрупкому разрушению, позволяет четко выявить отрицательное влияние тех или иных структурных факторов. Такое изменение условий может быть достигнуто путем снижения температуры испытаний, обеспечивающей в ряде о. ц. к. металлов выявление вязко-хрупкого перехода. Определяемая таким образом температура хладноломкости достаточно адекватно отражает склонность сталей к опасному хрупкому разрушению в различных экстремальных условиях эксплуатации. Температуру хладноломкости, вопреки встречающимся ошибочным воззрениям, нельзя рассматривать как константу материала она зависит от конфигурации и размеров образцов, остроты надреза и вида испытаний (рис, 19.1). Положение порога хладноломкости, четко детерминированное для низкоуглеродистых сталей, становится трудноопределяемым при повышении их прочности в связи с увеличением содержания углерода (рис. 19.2) или снижением температуры отпуска после закалки. Тогда в ряде случаев в связи с пологим характером температурных зависимостей ра- [c.326]

Шэнк (1954 г.), Пеллини и Пьюзак (1963 г.) и Аудич (1966 г.) исследовали другие конструкции. На основании результатов этих исследований, а. также изучения разрушений судов были установлены некоторые общие тенденции. Так как наиболее широкое применение в конструкциях нашли низкоуглеродистые стали по сравнению с недавно разработанными легированными конструкционными сталями, наибольшая информация касается именно этих сталей. Установлено, что факторы, способствующие разрушению, снижают значения ударной вязкости образцов с надрезом для сталей при эксплуатационной температуре, как указано на примере разрушения образцов Шарпи с V-образным надрезом, и зависят от технологии изготовления стали (например, качество кипящей стали ниже, чем качество полностью успокоенной стали), химического состава и характеристик прочности материала, толщины сечения, наличия дефектов или других концентраторов напряжений, часто возникающих от остаточных напряжений и металлургического повреждения вследствие сварки. [c.217]

Пятый уча1сток (5) аколошавиой зоны, получивший название участка рекристаллизации или старения, включает в себя металл, нагретый от температуры 500° С до температуры 720° С. На этом участке происходит сращивание раздробленных при пластических деформациях (прокатке, проковке и т. д.) зерен основного металла. В процессе рекристаллизации из обломков зерен зарождаются и растут новые, равновесные зерна. Если выдержка при температуре рекристаллизации будет излишне продолжительной, то произойдет не объединение раздробленных осколков, а значительный рост зерен. При сварке металлов, не подвергшихся пластическим деформациям (например, литые сплавы), процесс рекристаллизации не имеет места. На этом же участке околошовной зоны при некоторых условиях сварки углеродистых конструкционных сталей с содержанием углерода до 0,3% происходит снижение пластичности, и в первую очередь ударной вязкости, и повышение прочности металла. Снижение пластичности может явиться причиной снижения работоспособности сварного соединения при эксплуатации. За пятым участком околошовной зоны расположены участки, нагретые в пределах 100—500° С. Эти участки в процессе сварки не претерпевают видимых структурных изменений. Однако при сварке низкоуглеродистых сталей на узком участке (участок 6), подвергшемся иагреву в пределах 100—300° С, наблюдается резкое падение ударной вязкости. Так как участок расположен вне зоны концентрации напряжений, наличие его в большинстве случаев не представляет непосредственной опасности для работоспособности сварного соединения. При многослойной сварке строение околошовной зоны несколько меняется. Изменение строения околошовной зоны при сварке длинными участками, когда ко времени наложения последующего прохода металл успел остыть до температуры окружающей среды, проявляется в менее четком строении околошовной зоны всех проходов, кроме последнего. Менее четкое строение околошовной зоны обусловливается повторным термическим воздействием, являющимся своего рсда отпуском. При сварке короткими про- [c.93]

Технологию сварки для этих сталей выбирают из условий соблюдения комплекса требований, обеспечивающих прежде всего равнопрочность сварного соединения с основным металлом и отсутствие дефектов в сварном соединении. Сварное соединение должно быть стойким против перехода в хрупкое состояние, а деформация конструкции должна быть в пределах, не отражающихся на ее работоспособности Металл шва при сварке низкоуглеродистой стали незпачительно отличается по своему составу от основного металла — снижается содержание углерода и повышается содержание марганца и кремния. Однако обеспечение равнопрочности при дуговой сварке не вызывает затруднений. Это достигается за счет увеличения скорости охлаждения и легирования марганцем и кремнием через сварочные материалы. Влияние скорости охлаждения в значительной степени проявляется при сварке однослойных швов, а также в последних слоях многослойного шва. Механические свойства металла околошовной зоны подвергаются некоторым изменениям по сравнению со свойствами основного металла — при всех видах дуговой сварки это незначительное упрочнение металла в зоне перегрева. При сварке стареющих (например, кипящих и полуспокойных) низкоуглеродистых сталей на участке рекристаллизации околошовной зоны возможно снижение ударной вязкости металла. Металл околошовной зоны охрупчивается более интенсивно при многослойной сварке по сравнению с однослойной. Сварные конструкции из низкоуглеродистой стали иногда подвергают термической обработке. Однако у конструкций с угловыми однослойными швами и многослойными, наложенными с перерывом, все виды термической обработки, кроме закалки, приводят к снижению прочности и повышению пластичности металла шва. Швы, выполненные всеми видами и способами сварки плавлением, имеют вполне удовлетворительную стойкость против образования кристаллизационных трещин из-за низкого содержания углерода. Однако при сварке стали с верхним пределом содержания углерода могут появиться кристаллизационные трещины, прежде всего в угловых швах, первом слое многослойных стыковых швов, односторонних швах с полным проваром кромок и первом слое стыкового шва, сваренного с обязательным зазором. [c.102]

Для строительных конструкций нз низкоуглеродистой стали, подвергающихся динамическим и вибрационным нагрузкам, за исключением подкрановых балок под краны легкого и среднего режимов работ, должна применяться сталь, удовлетворяющая дополнительным требованиям по ударной вязкости 7— 10 кгс-м1см при нормальной температуре, если эксплуатационная температура выше —20°С, и не менее 3 кгс-м1см при отрицательной температуре, если эксплуатационная температура ниже —20°С. Понижение температуры стали в эксплуатационных условиях способствует повышению ее твердости и прочности и снижению пластичности (относительного удлинения и ударной вязкости). [c.19]

Испытаниям на ударную вязкость после механического старения следует подвергать металл листов из углеродистой и низкоуглеродистой кремниймарганцовистой стали, которые в процессе изготовления из них деталей подвергаются пластической деформации, не проходят отпуска и эксплуатируются в интервале температур от 200 до 350 °С. В зтом интервале возможно охрупчивание вследствие старения указанных сталей. [c.25]

Рис. 28. Изменение ударной вязкости при искусственном деформационном старении низкоуглеродистой стали [117]. Пунктирная линия — уровень ударной вязкости в недеформи-рованиом состоянии

При искусственном деформационном старении низкоуглеродистой стали в равновесном состоянии интенсивный подъем ударной вязкости наблюдается лишь при температурах выше 350—450° С, так как в указанном интервале кривые an=f(t iap) претерпевают либо задержку в подъеме, либо даже некоторое падение. В этом же интервале наблюдается увеличение или задержка в падении Оу, 0т, Ов, НВ, Не и уменьшение или задержка в подъеме o и я з (рис. 24, 30) [108]. Исследование влияния степени деформации на эТот эффект показало, что он более четко выражен по упрочнению и падению пластичности для оптимальной степени деформации, почти не проявляется для меньших степеней и несколько уменьшается для более высоких (см. рис. 30). Увеличение степени деформации несколько снижает температуру максимума упрочнения и минимума пластичности. Следовательно, рассматриваемый эффект требует определенной плотности дислокаций и дислокационной структуры. Хотя природа его не ясна, можно предполагать, что он связан с предрекристаллизационным перераспределением дислокаций типа полигонизации и сегрегацией на полигональных стенках +N [8, с. 127, 121]. Более четкие полигональные стенки, к тому же закрепленные +N, являются более эффективными препятствиями для дислокаций, чем размытые границы, созданные деформацией (небольшой). Поэтому, вероятно, происходит упрочнение и падение пластичности. Интересно, что упрочнение может достигать максимального уровня, полученного при более низких температурах старения, но пластичность, хотя и падает, но остается выше соответствующих минимальных значений. Таким образом, в ин- [c.72]

Кнюппель и Мауер [187], исследовав 200 плавок различного способа выплавки, установили, что основное влияние на ударную вязкость после деформационного старения оказывают азот, фосфор и кислород, причем величины их удельного влияния относятся соответственно как 3,3 1 0,75. Эти авторы пришли к выводу, что склонность сталей к деформационному старению зависит только от их химического состава и не зависит от способа выплавки. Примечательно замечание, что установленное ими влияние химического состава имеет значение только для использованной термической обработки (нормализация на спокойном воздухе), так как, например, влияние кислорода с увеличением скорости охлаждения становится слабее, чем это следует из вышеприведенного. К. Ф. Стародубов и И. И. Коссая исследовали влияние на склонность стали к старению суммарного содержания в ней газов (азота, кислорода, водорода), переплавляя сталь в вакууме [190]. Ряд авторов определенно указывает, что учет влияния азота, фосфора, кислорода на степень охрупчивания при деформационном старении будет неполным, если не принимать во внимание содержание в стали марганца и углерода . Что касается марганца, то его наличие в стали улучшает вязкость после деформационного старения, причем особенно важно не абсолютное содержание марганца, а значение соотношения Мп С [71, 123]. Поэтому, в частности, изменение содержания углерода в пределах содержания его в низкоуглеродистой стали при неизменном содержании марганца будет изменять склонность стали к деформационному старению. Увеличение содержания углерода усиливает Неблагоприятное влияние азота и фосфора на охрупчивание при деформационном старении [71]. Данные же о [c.99]

Э. Добинский и Г. Ганеманн исследовали влияние термической обработки в интервале Ах—Аз на склонность к деформационному старению томасовской стали, прошедшей различную предварительную механическую и термическую обработку горячую прокатку, нормализацию, отжиг и закалку в воду. Заготовки нагревали до различных температур указанного интервала и охлаждали с различной скоростью. Оказалось, что склонность к деформационному старению определялась только оптимальной обработкой в интервале А у—А нагрев до температуры середины этого интервала с последующим быстрым охлаждением, однако не столь быстрым, чтобы мог образоваться троостит закалки. Такая обработка заметно повышала ударную вязкость до деформационного старения и после [204]. На благотворное влияние выдержки низкоуглеродистой стали в феррито-аустенитном интервале с последующим охлаждением на воздухе указывал Лесли [205]. [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...