Зависимость Повышение

Приготовленные таким способом образцы помещались в рабочую часть оптической печи [4], позволяющей осуществлять быстрый внешний нагрев и охлаждение в воздушной среде. После того как образцы приобретали рабочую температуру, к ним подвешивался груз, снимались показания длины и одновременно отсекался световой поток, нагревающий образец. С этого момента проводилось термоциклирование образцов. В результате минутного охлаждения и последующего минутного нагревания устанавливалась форма термоцикла, близкая к трапецоидальной, с выдержкой при экстремальных температурах —7 с. Скорости охлаждения составляли 15° С/с. Образцы исследовались при двух режимах температур 1250-> 500° С и 1400-> 600° С. При построении графиков использовались данные, полученные усреднением 3—5 измерений при каждой смене нагрузки. Разброс не превышал 12 /q от найденного среднего. Ползучесть молибдена, наблюдаемая при температуре 1250 - 500° С, в основном описывается линейной зависимостью. Повышение температуры испытания до 1400 -> 600° С не меняет характера зависимости Некоторое отклонение от линейности для обоих интервалов, температур, наблюдаемое на первых термоциклах, обусловлено сжатием толстым покрытием (примерно 20% от сечения образца) молибденовой основы. При этом между ними возникают зна-и тель-ные остаточные напряжения [5]. [c.205]

Согласно [28], в системе Fe — S для состава, близкого к стехио-метрическому сульфиду, имеет место снижение о с ростом температуры, Однако с повышением концентрации железа наблюдается обратная зависимость — повышение а с ростом температуры. [c.36]

Повышение качества изделий, как правило, сопровождается увеличением затрат на их производство и снижением эксплуатационных расходов. Однако иногда наблюдается обратная зависимость — повышение качества сопровождается экономией в сфере производства изделий и увеличением затрат при их потреблении. При такой ситуации экономическая граница применения машин данного качества определяется отношением [c.43]

На фиг. I представлен график зависимости повышения производительности от изменения скорости резания для различных значений К. Из графика видной что при больших значениях К, т. е. тогда, когда вспомогательное время составляет значительную часть оперативного, производительность станка при увеличении скорости резания повышается в сравнительно небольших пределах, при малых же значениях К, равных 0,2—0,1, производительность станка с увеличением скорости резания растет в широких пределах. [c.577]

Фиг. 39. Зависимость повышения к. п. д. предельного регенеративного цикла от начального давления и подогрева конденсата.

Результатом правильного подбора геометрии усика явился проход кривой, изображающей зависимость повышения давления в цилиндре от угла = Ри запаздывания открытия через точку С на рис. 12.76. [c.419]

Между качеством и эффективностью использования промышленной продукции существует прямая зависимость. Повышение качества способствует повышению эффективности использования продукции, приводя к снижению затрат и увеличению доли рынка. [c.283]

Зависимость повышения перенапряжения водорода (мв) в присутствии поверхностноактивных анионов от символа грани кремнистого железа [7] [c.76]

При определении скорости холостых ходов, не требующих точного ограничения, и холостых ходов, величина которых ограничивается жесткими ограничителями, следует построить графики зависимости произво дительности от скорости указанных холостых ходов. Для этого перво начально определяется время всех рабочих ходов и холостых ходов, у ка занных в пунктах 1 и 2, а затем вычисляется время холостых ходов, ука занных в пунктах 3 и 4, при ряде значений скорости этих холостых ходов и строится график изменения производительности, аналогичный приве денному выше для систем управления с кулачковым валом (см. стр. 559) Во многих случаях необходимо определить скорость холостых ходов для нескольких однокоординатных перемещений. Предположим, что скорость холостого хода для первого однокоординатного перемещения обозначена Vб, а скорость второго — Юб. Примем для скорости ив значение V6, а для скорости % значение Уя и определим время цикла. Далее, сохраняя значение V6l скорости ие, придадим скорости Уб значение %2 и вновь определим время цикла. Таким образом, сохраняя значение скорости Иб1 и придавая скорости Vб ряд значений от иа ДО и , получим ряд значений времени цикла и определим зависимость повышения производительности от Уб при постоянном значении %1 скорости Далее придадим скорости Уб значение Уб2 и, придавая скорости % ряд значений от Уб1 до г вновь определим зависимость повышения производительности от скорости vs. В результате может быть построено семейство кривых, на основе которого можно выбрать оптимальное значение скорости б для холостых ходов, указанных в пунктах 3 И 4. [c.574]

При наличии временной зависимости повышением прочности с одинаковым основанием можно считать увеличение несущей способности при том же времени нагружения увеличение ресурса по времени при той же несущей способности. С учетом изменения во времени величин Рн, Ру и Рд можно различать [c.352]

Рис. 34. Зависимость повышения температуры хладноломкости низкоуглеродистой стали от деформации и старения. Температура хладноломкости определена по 80 (/) 50 (2) 0% (3) вязкой составляющей в изломе и 50% максимальной ударной вязкости (4)

Процесс хромирования очень чувствителен к колебаниям температуры и плотности тока. Оба эти фактора находятся во взаимной зависимости. Повышение температуры снижает выход по току, повышение плотности тока повышает его. Блестящие покрытия получаются при высоких плотностях тока только в случае, если одновременно повышаются температура и плотность тока. При температурах ниже 40° С получаются матовые серые осадки хрома, хотя выход по току увеличивается. При температуре ниже 50° С с повышением концентрации интервал блестящих осадков возрастает, т. е. более концентрированные растворы дают блестя-шие осадки при более низкой температуре. При температуре выше 50° С, наоборот, зона блестящих осадков с понижением концентрации хро.мовой кислоты возрастает. Это значит, что при более высокой температуре получаются блестящие осадки в ваннах малой концентрации. Наиболее широкие возможности дает тем- ература 45—55" С. [c.162]

Для построения зависимости повышения температуры подложки от времени нанесения покрытия задаемся толщиной покрытия, например, 5 мкм. Тогда полное время нанесения покрытия составит = 10 с. [c.31]

Рис. 190. Зависимость повышения температуры анодной (кривая 1) и катодной (кривая 2) сторон образца полиэтилена от его местоположения при обработке тлеющим разрядом (время обработки I мин, давление —15 Па, плотность тока 300 мкА см-, ток выпрямленный). Я—расстояние от образца до катода

Практически при рассмотрении зависимости или электроизоляционного материала от частоты в некотором диапазоне изменения последней могут наблюдаться различные характеры зависимости — повышение [c.183]

Таким образом, центробежный нагнетатель уже при сравнительно небольших числах оборотов несколько повышает мощность двигателя, однако его влияние на повышение мощности существенно лишь при высоких числах оборотов, так как перепад является квадратической функцией числа оборотов. На фиг. 30 показана зависимость повышения плотности и давления воздуха от числа оборотов нагнетателя, т. е. от числа оборотов двигателя вдоль линии его работы (линия А — В на фиг. 28). Таким образом, двигатель практически работает как двигатель с наддувом только при езде с большими числами оборотов двигателя. [c.641]

Зависимость повышения давления A/ 2/Api от коэффициента смешения q — основная характеристика эжектора. [c.202]

Фильтры выбирают с учетом начальной запыленности воздуха и допускаемой остаточной концентрации пыли в воздухе после его очистки, т.е. по их эффективности. Одновременно принимают во внимание начальное сопротивление фильтра и изменение сопротивления при запылении фильтра, а также его конструктивные и эксплуатационные особенности. Зависимость начального сопротивления Н от воздушной нагрузки Ь фильтров и некоторых изготавливаемых промышленностью волокнистых фильтрующих материалов, которые могут быть использованы для очистки воздуха, дана на рис. 4.3. На рис. 4.4 приведены пылевые характеристики тех же фильтров. Линиями, обозначенными арабскими цифрами, показана функция Н (С ,) - зависимость повышения сопротивления Н запыленного фильтра по сравнению с начальным от массы уловленной в нем пыли Су, а римскими-зависимость [c.105]

С. В последнее время имеется тенденция к повышению ее температуры до 180—220 °С. Столь высокий уровень нагрева воды позволяет передать потребителю достаточно большое количество теплоты относительно малым расходом воды. Котлы обычно работают по прямоточной схеме с постоянным расходом воды, а количество передаваемой теплоты регулируется (в зависимости от погодных условий) температурой ее нагрева. [c.155]

Следовательно, так как увеличение давления в аппарате ведет к значительному росту конвективной составляющей, можно ожидать существенного влияния давления и на изменение теплообмена между слоем и трубным пучком в зависимости от шага расположения и ориентации труб. Было показано, что число Архимеда неплохо отражает поведение псевдоожиженных слоев под давлением, т. е. эффект повышения давления в аппарате ведет к росту конвективной составляющей, что можно условно отождествлять с увеличением диаметра частиц в слое при атмосферном давлении. Однако это не влечет существенной разницы между коэффициентами теплообмена псевдоожиженного слоя с одиночной трубой и пучками труб. [c.120]

В результате была получена экспериментальная зависимость повышения температуры поверхности подложки за ударным фронтом At от скорости ударной волны. При увеличении скорости волны от 1,5 до 4 км сек подъем температуры уве.личивается5 в 10 раз, что говорит об интенсивном возрастании теплообмена (рис. 6). [c.511]

На рис. 328, а представлены кривые зависимости повышения перепада давления для фильтров разной толщины h от удельного профильтрованного объема (л см ) загрязненной жидкости (70— 80% частиц загрязнителя размером 2—Ъмпм). Зависимость носит нелинейный характер, что свидетельствует о постепенной закупорке пор загрязнителем. На рис. 328, б показаны кривые удельного расхода в функции перепада давления для материала с пори- [c.552]

На рис. 8 показана сильная зависимость повышения давления в упругих материалах от величины отношения скоростей распространения волн и полное отсутствие такой зависимости в случае жидкостей. При больших значениях u ijusz результаты для упругих пластинок без трения приближаются к результатам для жидкостей, тогда как условиям схватывания соответствует отрицательная угловая зависимость. Как уже отмечалось, все законы трения для линейно-упругих пластинок должны давать такие кривые, которые расположены между кривыми, соответствующими условиям отсутствия трения и условиям схватывания . [c.146]

На рис. 55 показана зависимость повышения поляризации Ат] от времени т для 4 N раствора 2п504, содержащего 2,5-10" М октилового спирта (эта концентрация близка к концентрации насыщения). Аг определялось как разность между начальными значениями катодной поляризации в растворе с добавкой и без добавки при плотности поляризующего тока 5 ма1см . [c.114]

Рис. 13.1. Зависимость повышения температуры воздуха от скорости полета и числа Маха Маоо-Нривая с надписью идеальный

Зависимость повышения температуры стенки от числа Маха, вычисленная по этой формуле, изображена в виде графика на рис Маоо = 1 нагревание стенки составляет круглым Маоо = 3 — круглым числом 400° С, а при Маоо = 5 - [c.315]

Эти характеристики определяют зависимость повышения давления нагнетания от объемной производительности при условиях всасывания газа для аглоэксгаустеров 4= 150° С, 0,993 ата и 0,775 кг м для коксовых эксгаустеров 4 = 35° С, / = 0,95 ата и у = 0,43 кг/л . [c.16]

Влияние коэффициента соотношения масс компонентов 5 на работу цикла. Результаты последующего влияния коэффициента соотношения масс компонентов на показатель увеличения работ цикла Шмидта приведены на рис. 6.8, где дана зависимость = f (Р) для различных значений т от т = 0,1 Те = 3000 К, Тс = = 300 К) до т 0,5 Те = 600 К, Тс = 300 К). Интересно отметить, что при очень высоких температурах (т —0,1) наличие фазо-изменяющегося компонента при Р > 2 отрицательно влияет на работу цикла, и, как видно из графика, в этом случае < 1. Для каждого из остальных вариантов повышение доли фазоизменяю-щегося компонента в рабочем теле приводит к увеличению отношения работ что особенно заметно при низких температурах. Исходя из приведенных зависимостей, повышение удельной мощности более чем в 3 раза отмечается при т = 0,5 Те = 600 К, Тс = 300 К). Это особенно может быть полезным для будущих разработок энергосистем с низкотемпературными циклами, утилизирующими теплоту отработавших газов двигателей или использующих солнечную энергию с применением плоских концентраторов. [c.145]

При конструировании необходимо использовать наименьшую толщину стенки, обеспечиваюш,ую требуемую расчетную прочность детали. Не следует повышать прочность за счет увеличения толщины стенок, так как между этими величинами нет пропорциональной зависимости. Повышение прочности отливки следует добиваться за счет введения ребер жесткости и придания стенкам таврового или коробчатого сечения, так Как при этом повышается качество литья вследствие отсутствия в таких сечениях усадочных раковин, рыхлот и других де- )вктов, а также уменьшается расход металла. [c.201]

При сварке плавящимся электродом в защитных газах зависимости формы и размеров шва от основных пара.метров режима такие же, как и при сварке под флюсом (см. рис. 28). Для сварки используют электродные проволоки малого диаметра (до. 3 мм). Поэтому швы имеют узкую форму провара и в них может наблюдаться повышенная зональная ликвация (см. рис. 2У). Применяя ионерочиые колебания электрода (с м. рис. 30, а), изменяют форму шва и условия кристаллизации металла сварочной вапны и уменьшают вероятность зональной ликвации. Плюется опыт примопе-ния для сварки в углекислом га ю электродных проволок диаметром 3—5 мм. Сила сварочного тока в этом случае достигает 2000 А, что значительно повыша( т производительность сварки. Однако при подобных форсированных режимах наблюдается ухудшенное формирование стыковых швов и образование в иих подрезов. Формирование и качество угловых швов вполне удовлетворительны. [c.58]

Структура металла швов при электрошлаковой сварке может характеризоваться наличием трех зон (рис. 110, й) зона 1 крупных столбчатых кристаллов, которые растут в направлении, обратном отводу теплоты зона 2 тонких столбчатых кристаллов с меньшей величиной зерна и несколько большим их отклонением в сторону теплового центра зона 3 равноосных кристаллов, располагающаяся посередине шва. В зависимости от способа олектро-шлаковой сварки, химического состава металла шва и режима сварки может быть получено различное строение швов. Повышение содержания в Н1ве углерода и марганца увеличивает, а уменьшение интенсивности теплоотвода уменьшает ширину зоны 1. [c.213]

Ручная дуговая сварка покрытыми электродами. Конструктивные элементы подготовки кромок для ручной дуговой сварки штучными электродами такие же, ] ак и для сварки углеродистых сталей, т. е. в соответствии с рекомендациями ГОСТ 5264—69. Для сварки низколегированных сталей повышенной прочности выбирают электроды типов Э50А—Э85 и др, по ГОСТ 9467—75 Д.Т1Я низколегированных теплоустойчивых сталей — электроды типов Э-М—Э-Х5МФ, в зависимости от состава и свойств свариваемой стали. [c.250]

Температуру предварительного подогрева при сварке низколегированных сталей с повышенным содержанием углерода рассчитывают по методике, изложенной в 1 данной главы, причем расчетную скорость охлаждения Аи опт или Шд в зависимости от характера термообработки до и после сварки и требований к свойствам сварных соединений выбирают на тех же основаниях, что и при ручпой дуговой сварке. [c.254]

Рис. 20.11. Зависимость термического КПД цикла ГТУ т], от степени повышения дазлеиия л и начальной температуры газа I (для компрессора и турбины г)и, = 0,9)

Запаздывание уменьшается с уменьшением массы клапана, его площади iSk - яй, /4 и высоты подъема Zmax- Таким образом, для повышения частоты вращения без уменьшения использования рабочего объема насоса приходится применять меньшие клапаны и допускать их меньший подъем. Согласно зависимостям (3.21) и (3.22) это приводит к увеличению давления р , т. е. к применению более сильной прун ипы. Возрастание означает увеличение сопротивле- [c.283]

Таким образом, проведенный анализ показал, что влияние температуры на скорость начала псевдоожижения для различных размеров частиц не однозначно. В случае фильтрации газа в слое мелких частиц, когда преобладают силы вязкости, с ростом температуры переход слоя из неподвижного в псевдоожиженное состояние происходит при более низких линейной и массовой скоростях газа когда же доминирующую роль играют силы инерции, т. е. псевдоожижению подвергаются крупные частицы, повышение температуры обусловливает увеличение линейной при уменьшении массовой скорости начала псевдоожижения. Зависимость tu,—f(T) в перехо Д-ной области течения газа, очевидно, имеет немонЬтонный характер -с экстремумом, вблизи которого возможны ус ловия, когда увеличение температуры в определенном пределе практически может не сказываться на величине скорости начала псевдоожижения. Вероятно, этим объясняется на первый взгляд странный факт отсутствия зависимости щ от температуры, наблюдавшийся в [15]. [c.41]

На рис. 3.19 представлены кривые, отражающие трансформацию зависимости amax=f(d) с повышением давления в аппарате. Как видно из рисунка, уже при давлении 0,6 МПа характер зависимости amsix=f(d) лишь формально соответствует наблюдаемому при атмосферном давлении. С ростом давления в слое экстремум [c.109]

Повышение температуры в аппарате с псевдоожи-женным слоем двояко сказывается на интенсивности внешнего теплообмена. Во-первых, происходит изменение теплофизических свойств дисперсного материала и ожи-жающего агента. Соответствующие изменения гидродинамики и теплообмена описаны в гл. 2, 3. Во-вторых, усложняется механизм передачи энергии — существенным становится радиационный перенос, роль которого в низкотемпературных системах пренебрежимо- мала. Быстрое возрастание вклада излучения в процесс теплообмена объясняется характером зависимости количества переносимой энергии от температуры. В случае теплопроводности и конвекции перенос энергии между двумя элементами рассматриваемого объема пропорционален разности их температур приблизительно в первой степени (с учетом нелинейности). Перенос энергии излучением в тех же условиях будет пропорционален разности четвертых или пятых степеней (с учетом нелинейности) абсолютных температур [125]. [c.130]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...