Труба Предельная нагрузка

Стальная труба длиной 1500 мм должна воспринять сжимающую силу N, действующую с эксцентриситетом =12 мм. Определить допускаемую сжимающую нагрузку при коэффициенте запаса п=6 из условия, что при предельной нагрузке наибольшие напряжения достигают предела текучести а =2400 кГ/см . Решить задачу а) с помощью точной формулы, найденной в задаче 8.62 б) по приближенной формуле задачи 8.65 [c.215]

В таких случаях следует вести расчет по предельной нагрузке. При этом аа предельное давление принимается то, при котором пластическая деформация распространяется на всю толщину стенки трубы и достигает наружного слоя. [c.574]

На рис. 8-8 показаны примеры эпюр разницы статических давлений для дымовой трубы высотой 250 м при диаметре устья do=8 м. Труба обслуживает 4 блока по 300 Мет, работающие на сернистом мазуте. Эта мощность является предельной для данной трубы. Кроме основного максимального режима, произведен расчет на пониженные нагрузки (3 блока на трубу, неполные нагрузки блоков). Все исходные данные и результаты расчетов сведены в табл. 8-3. [c.227]

При определении скорости ползучести на среднем диаметре трубы опытные значения находятся между вычисленными по формулам (1) и (2 так же как и для предельной нагрузки. S [c.300]

Для случая толстостенной трубы, подвергнутой действию давления р, несущая способность (при плоской деформации) определяется предельной нагрузкой [91 [c.48]

Для случая толстостенной трубы, подвергнутой давлению, значения предельной нагрузки в зависимости от деформации на внутреннем контуре приведены на рис. 24. [c.427]

Пример 13.2. Найдем предельную нагрузку для рамы, показанной на рис. 13.12 а. Сечение рамы — тонкостенная труба [c.433]

Предельные нагрузки труб с механическими вмятинами (гофры) [c.156]

В основу методов расчета элементов котла на прочность положен принцип оценки прочности по предельной нагрузке. В стенке цилиндрического сосуда или трубы, являющихся основными конструктивными формами элементов котла, находящихся под давлением рабочей среды, главными являются напряжения окружные Ог, осевые сгц и радиальные а, (рис. 24.3). По толщине стенки эти напряжения распределяются не- [c.437]

Хотя полученный результат, как показывают более обстоятельные исследования, имеет приближенный характер, из него все же следует, что для любого отношения внешнего и внутреннего радиусов может быть определена предельная нагрузка, а следовательно, и обратно, для любой нагрузки можно найти отношение внутреннего и внешнего радиусов трубы, соответствующее ее предельному состоянию. [c.337]

Максимальная нагрузка газомазутного котла может дополнительно ограничиваться повышенной температурой экранных труб, снижением надежности циркуляции (по ее условиям предельная нагрузка согласовывается с заводом-изготовителем), недостаточностью напора питательных насосов, недопустимым ростом давления в барабане котла, повышенным нагревом обмуровки и особенно амбразур горелок. [c.113]

Для установления максимально допустимой концентрации смеси р. производились следующие опыты. При исходной постоянной скорости воздуха во всасывающем трубопроводе количество флюса увеличивалось в каждом последующем опыте до тех пор, пока не достигалась предельная нагрузка (насыщение). Дальнейшее увеличение нагрузки приводило к осаждению частиц, и труба забивалась. Это служило сигналом к прекращению увеличения р-. Регулирование концентрации смеси осуществлялось согласно схеме, приведенной на фиг. 17, из которой видно, что поворотом трубы I вокруг ее оси можно дозировать подачу флюса. [c.65]

Предельная нагрузка для трубы [c.68]

Образцовая гиря 4-го разряда ГО-4-500 предназначена для поверки автомобильных весов. Изготовлена из чугуна, имеет рму цилиндра, внутри которого проходит стальная труба со съемными крышками, являющаяся подгоночной полостью и служащая для захвата гири грузоподъемным механизмом (рис. 238). С помощью таких гирь можно легко производить ступенчатое нагружение весов до их предельной нагрузки. Сокращается также время поверки весов по сравнению с поверкой гирями массой 20 кг. Значительно уменьшается время, необходимое для поверки и подгонки самих гирь. Масса гири 500 кг. Габаритные размеры длина 900 мм, диаметр 425 мм. [c.284]

Максимальная нагрузка газомазутного котлоагрегата может ограничиваться недостатком тяги, дутья, повышенной температурой металла труб пароперегревателя и экранных труб, недостаточным диапазоном работы пароохладителя, снижением надежности цир- куляции (по ее условиям предельная нагрузка согласовывается с заводом-изготовителем), ухудшением качества пара, недостаточностью напора питательных насосов, недопустимым ростом давления в барабане котлоагрегата, повышенным нагревом обмуровки, особенно амбразур горелок. В связи с этим опыт по определению максимальной нагрузки газомазутного котлоагрегата проводится следующим образом. При работе котлоагрегата на номинальной нагрузке полностью открываются направляющие аппараты тягодутьевых машин. [c.50]

Кольцевой шов, сваренный в условиях прокладки трубопровода, является участком повышенной опасности. Дополнительные строительно-монтажные напряжения, дополнительные напряжения при различных условиях эксплуатации трубопроводов - в горных условиях, в песках, при подводных переходах и т.д., могут служить причиной выхода из строя трубопровода. Поэтому для определения прочности и проведения диагностики труб необходимо уметь вычислять предельные нагрузки, допускаемые для сварных швов при возникновении значительных осевых напряжений. Существующие методы исследования на прочность основаны на определении напряженно-деформированного состояния (НДС) технически неоднородного соединения - сварного шва. Ниже предлагается новое полное приближенное решение задачи определения НДС осесимметрического слоя, имеющего в сечении, ортогональном оси трубы, форму [c.150]

Статический расчет трубопроводов производят по предельным состояниям на основании данных о прочностных показателях применяемых труб, определяемых ГОСТами на изготовление и приемку этих труб. Этими данными являются нагрузки, которыми испытываются трубы после их изготовления. Обычно такой нагрузкой является испытательное внутреннее давление Рпр°. Расчетную величину внутреннего давления следует принимать равной наибольшему возможному рабочему давлению в трубопроводе Рраб без учета повышения давления при гидравлическом ударе или наибольшему возможному давлению при гидравлическом ударе Ру, умноженному на коэффициент /Су в зависимости от того, какая из этих величин является наибольшей. [c.280]

Практическое прогнозирование работоспособности оборудования должно базироваться на шести—восьми основных параметрах. Основными параметрами, которые характеризуют предельное состояние деталей и узлов и могут быть использованы для практического прогнозирования эксплуатационной долговечности, являются поврежденность деталей температурный режим эксплуатации количество пусков-остановов (для котлов и изменение нагрузки) длительность эксплуатации геометрические размеры (большие остаточные деформации и износ стенок труб поверхностей нагрева) механические свойства материалов и структурное состояние металла. [c.174]

Ов и относительное укорочение h. Скорость испытаний на сжатие устанавливают в тех же пределах, что и при испытаниях на растяжение. При сжатии предельной силой проводят испытания иа устойчивость тонкостенных элементов — стоек, профилей, труб и т. п. Испытания проводят при однократном и длительном сжатии до разрушения (потери устойчивости) пли до достижения определенной степени деформации. В момент выпучивания стержня, когда прогиб растет без заметного увеличения нагрузки, определяют критическое напряжение потери устойчивости стержня Onp=Pnp/f, где Рцр — критическая сила F — площадь поперечного сечения стержня. [c.10]

В результате режимных испытаний определяют минимальную и максимальную допустимые нагрузки котла. Минимальная нагрузка может ограничиваться как устойчивостью работы горелок (проскоком пламени), так и условиями работы парообразующих поверхностей нагрева (устойчивостью циркуляции). Максимальная нагрузка ограничивается недостатком воздуха или тяги, а также предельно допустимым давлением газа у горелок, температурой топочной среды и ухудшением качества пара (унос влаги и сильная влажность). Кроме того, надо учитывать условия сжигания газа в топке и характер работы кипятильных труб, которые могут выйти из строя при высоких местных тепловых нагрузках. [c.80]

Опыты с пароводяными и паровоздушными смесями показали, что предельная скорость жидкости, при которой происходит переход от неравномерного теплообмена по периметру трубы к равномерному, зависит от паросодержания, свойств кипяш,ей жидкости, давления, тепловой нагрузки и диаметра трубы [Л. 18]. [c.103]

В табл. 6-3 приведены скорости роста температуры стенки труб в НРЧ в зависимости от жесткости среды для прямоточного котла, работающего при тепловых нагрузках, соответствующих эксплуатации его на мазуте и угле [20]. Эти данные позволяют определить предельно допустимое время работы блока при повыщен-ной жесткости питательной воды для мазутных и пылеугольных котлов СКД. [c.121]

Фиг. 94. Предельные скорости повышения давления. Тепловая нагрузка обогреваемых труб

Предельные значения скорости газов (при = 700°С, т=60-10 ч, /макс = 2 мм, 0=14-10-9 MM- V(r-4), 90=20%, М = 1, i(ii = l,15 и Яш = 1,25, Яр,= 1,2) при входе в первый пакет конвективной шахты (в суженном сечении между трубами) при номинальной нагрузке парогенераторов D> >120 т/ч и сухом шлакоудалении для ряда топлив приведены в табл. 7-25. В случае, когда температура газов для топлив, указанных в табл. 7-25, отличается от 700°С более чем на 150°С, скорость газов определяется по формуле (7-87). [c.460]

В решетчатых конструкциях из труб (рис. 187) можно сократить расход металла благодаря отсутствию дополнительных связей, что особенно важно для стержней, сечения которых определяют по условиям предельной гибкости. При равной площади поперечного сечения труба имеет больший радиус инерции, чем уголок, и поэтому может воспринимать большие продольные сжимающие нагрузки. Преимуществом труб является возможность применения стержней с малой толщиной стенок. Так, если толщина полок уголков составляет обычно не менее 0,05... о, 1 ширины полки, то для труб это значение уменьшается до о, 02... о, 05 диа метра. [c.506]

Следует отметить, что хотя ступени нагружения, т. ё. значения приращения нагрузок были насколько возможно малы, осуществить полностью пропорциональное нагружение не удавалось. Вблизи разрушающей величины нагрузки дискретность пути нагружения оказывала небольшое влияние на результаты испытаний, вследствие чего некоторые точки, изображающие предельное напряженное состояние в стенке трубы в момент ее разрушения, не лежат на луче нагружения, по которому произведен соответствующий расчет, а несколько отклоняются от него. Это особенно заметно для точек 3 и (см. рис. 3.56). [c.213]

Здесь через ро = 2 1пРо обозначена предельная нагрузка трубы в начальном состоянии. [c.69]

Д. Д. Пример установки Д. Д. с наддувом по системе Бюхи показан на фиг. 32. Двигатель— компрессорный, 4-тактный, простого действия, 6-цилиндровый. Выхлопные трубы в от отдельных цилиндров соединены в 2 группы выхлопными коллекторами /, по к-рым газы подводятся к турбине д. Воздуходувка сидит на одном валу с турбиной. Сжатый воздух поступает по трубопроводу а, через воздушный коллектор с и всасывающие клапаны й в цилиндры двигателя. При испытаниях двигатель допускал при давлении наддува 0,48 а1(1) возмоншость нагрузки до значений среднего эффективного давления = 9,4 а1, а среднее индикаторное давление = 11,2 at против обычного предела p = Ъ,О а1 в двигателе данного типа, но без наддува. Расход топлива для указанной предельной нагрузки составлял 184 г/Н е -час. Подробнее о наддуве Д. Д. и описание конструкций нагнетателей и турбин см. Нагнетатели авиационных двигателейи Турбины газовые. Высокая ценность дизельных топлив и ограниченность их ресурсов обусловили изыскание возможностей применения в Д. Д. утяжеленных дизельных топлив, получающихся после отгонки из нефти легких фракций, служащих в качестве топлива для карбюраторных двигателей. Применение тяжелых топлив (см. Дизельное топливо) вызывает необходимость устройств для подогрева топлива и более тщательной очистки, т. к. обычный отстой примесей для вязких продуктов является недостаточным. Подогрев топлива осуществляется либо отходящей из двигателя водой либо паром от котла-утилизатора. Наиболее соверщенным методом очистки топлива, обязательным при работе на утяжеленном тошпиве бескомпрессорных Д. Д., является центрифугирование при помощи центробежных сепараторов. При применении тяжелого топлива обычно имеет местО нек-рое повышение удельных расходов топлива, а также увеличение износа цилиндровых втулок двигателя за счет повышения нагаро-образований в цилиндре, загорания поршневых колец и т. в. [c.194]

Точно так же, как и в задаче о вычислении предельного гралиента давлений, определяющего начало течения в трубе, задача о предельной нагрузке для системы цилиндров связана с исследованием аналогичной задачи для жесткопластической среды. Соответствующий функционал в этом случае имеет вид [c.75]

Определить предельную грузоподъемность стальной балки круглого трубчатого сечения, свободно лежащей на двух опорах и нагруженной сплошной равномерно распределенной нагрузкой q пролет балки 6 м, наружный диаметр трубы 25 см, внутренний 20сл, предел текучести стали 2200лгг/с . [c.293]

Диаграмма приспособляемости трубы в рассматриваемых условиях представлена на рис. 40 (построение осуществлено при /г = 0,8, Х = 0,17). При цикле р = onst область приспособляемости оказывается ограниченной линиями 1, 2, построенными по уравнениям (2.81), (2.82). При пропорциональном цикле нагружения она ограничена линиями 4, 5, 3 (первые две построены по уравнениям (2.83), (2.84), последняя отвечает изменению предельного давления при повышении температуры). Наконец, при произвольной последовательности изменения нагрузки и температурного поля диаграмма определяется линиями 6, 2 естественно, что в последнем случае область приспособляемости будет наименьшей. [c.86]

На трубы поверхностей нагрева и трубопроводы могут действовать внешние нагрузки, вызывающие растяжение, изгиб или кручение. Учет этих напрялсений производится по энергетической теории. В момент перехода в предельное состояние достигается равенство [c.382]

При вынужденном течении кипящей жидкости в трубах наблюдаются две предельные закономерости (рис. 6-8). При малых тепловых нагрузках вынужденное течение подавляет кипение, так что для вычисления коэффициентов 7. применимы обычные >от2>и формулы однофазной конвекции в [c.170]

Наличие на Бнутренней стенке трубы 500 г/м отлб-жений при тепловой нагрузке 464-10 Вт/м дополнительно повышает температуру металла на 80°С. В этом случае температура наружной стенки возрастает до 390+80=470°С, что превышает предельно допустимые значения для стали 20 [3]. [c.9]

Показатели варианта 3 приведены в табл. 7-2. Его недостатком является высокая расчетная температура газов перед регулировочной ступенью при полной нагрузке котла — 633° С, которая даже без учета ошибки в тепловом расчете топки может оказаться опасной для труб данной ступени ори предельном коэффициенге байпасирования. Попытки снизить температуру газов перед регулировочной ступенью до надежного безопасного уровня (меньше 600° С) неизбежно приводят либо к резкому уменьшению диапазона регулирования, либо к значительному росту поверхности нагрева. [c.277]

В двухбарабанных котлах ТП-230-2 на 230 т/ч, 100 кгс/см уровеяь воды поддерживается в нижнем барабане внутренним диаметром 1300 мм. Верхний штуцер водоуказательной колонки в чистом отсеке ступенчатого испарения находится в зоне размещения паропромывочных устройств и ограждается сверху специальным коробом (рис. 5-10). В одном из котлов при неплотной приварке этого короба к внутренней поверхности барабана возник поток пара через неплотности вверх, помимо промывочных листов. Сопротивление промывочных устройств составляло около 80 кгс/м , и уровень воды о колонке затягивался вверх на 40—50 кгс/м . Фактически в барабане поддерживался уровень воды, близкий к нижнему предельному значению. При резких изменениях нагрузки мели место случаи разрыва экранных труб, прекратившиеся после заварки неплотности в оградительном коробе. [c.131]

Формула (5.32) в припципе может быть использована для определения предельной концентрации соли на входе в трубу (соответствующей началу отложений) н при произвольном распределении тепловой нагрузки по ее длине. Однако для выполнения этих расчетов необходимо иметь информацию о влиянии распределения тепловой нагрузки на локальные значения коэффициентов теплоотдачи. К сожалению, в настоящее время такой информации не имеется. Учитывая консервативность свойств турбулентного пограничного слоя к изменению граничных условий, мон но сделать предположение, что коэффициент теплоотдачи определяется только локальными параметрами в данном сечении трубы. Тогда по формуле (5.32) можно определить предельные концентрации на входе при произвольном распределении тепловой нагрузки по длине трубы. [c.226]

Всякое изменение развиваемой гидротурбинной мощности, вызванное колебанием полезной нагрузки, сопровождается изменением расхода воды через регулирующий орган. Поэтому во время перехода турбины с одного режима работы на другой в напорном трубопроводе возникают колебания напора, вызванные явлением гидравлического удара. Эти колебания можно всегда сделать очень малыми, если выбрать достаточно большое время процесса регулирования. Но согласно уравнению (76), чем длительнее расхождение между Л/д и тем больше соответствующая избыточная или недостающая работа, а следовательно, тем больше будет отклоняться в процессе регулирования угловая скорость турбины от ее начального нормального значения Шд. Значительное колебание оборотов турбины не может быть допущено, так как оно отрицательно отзывается на обслуживаемых производственных процессах. С другой стороны, уменьшение времени переходного режима вызывает увеличение колебания напора, которое может достигнуть недопустимой с точки зрения прочности трубопровода и турбины величины. Для турбин низконапорных, у которых удельный вес ELv камеры рабочего колеса и всасывающей трубы в общей величине nlv велик (достигая 50 — 60%), предельная величина гидравлического удара определяется допустимым понижением давления в горле всасывающей трубы, которое, во избежание разрыва столба воды, не должно близко подходить к абсолютному нулк5. Поэтому на практике всегда приходится подбирать такое время процесса регулирования, которое было бы приемлемо и с точки зрения колебания угловой скорости (оборотов) турбины и с точки зрения колебания напора. Решение этого вопроса и составляет предмет расчета гарантий регулирования. [c.180]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...