Кручение трубчатого

Кроме того, специфика каждого вида испытаний вносит дополнительные изменения в форму и размеры образцов. Так, при испытаниях на кручение трубчатых образцов по условиям устойчивости течения металла приходится значительно уменьшать отношение длины рабочей части образца к его диаметру, а при испытаниях на сжатие на торцах образца нарезать винтовые канавки или буртики для удержания смазки в процессе осадки. [c.56]

Результаты расчета меры повреждений по уравнениям (5.5а) и (5.20), вообще говоря, не совпадают, за исключением тривиального случая циклического линейного напряженного состояния, при котором On.., > 0. В литературе имеется весьма немного данных по малоцикловой усталости при сложном напряженном состоянии. Однако экспериментальные результаты, представленные на рис. 5.20, показывают, что при синхронном циклическом растяжении—сжатии и кручении трубчатых образцов из стали 45 расхождения в результатах расчета согласно (5.5а) и (5.20) невелики, причем те и другие достаточно близки к опытным данным. [c.200]

Если же образец материала при сжатии не разрушается, то второй опыт проводится на чистый сдвиг (либо в условиях кручения трубчатого короткого образца, либо в условиях перерезывания). Здесь к моменту разрушения имеем а г , стг = О, [c.132]

Для расчета на кручение трубчатых стержней некруглого сечения при малой толщине стенок можно воспользоваться формулами, полученными для круглого кольцевого сечения. Момент сопротивления тонкостенного кольцевого сечения по формуле (9.1Ь) равен [c.187]

АЗ.1.1. Диаграммы деформирования. Основным видом испытаний по определению сопротивления упругопластическому деформированию являются испытания цилиндрических образцов при растяжении. Кроме того, находят широкое применение испытания при сжатии (в особенности для хрупких и малопластичных материалов) и на чистый сдвиг — при кручении трубчатых образцов. Испытания на растяжение регламентируются ГОСТ 1497-84 (СТ СЭВ 1194-78) — нормальные температуры, ГОСТ 9651-84 — повышенные температуры (до 1200 °С), ГОСТ 1150-84 — пониженные температуры. [c.64]

Мы рассмотрим еще случай кручения трубчатого стержня с внутренней стенкой (фиг. 84). Пусть в пределах каждой из трех частей, из которых состоит сечение, толщина стенки постоянна. Если мы воспользуемся гидродинамической аналогией и будем рассматривать касательные напряжения как скорости, то мы тотчас же увидим, что в случае сечения из двух одинаковых половин в соединительной стенке вообще никаких касательных напряжений не будет, так как вследствие симметрии скорость потока в обеих половинах будет одинакова и потому в сечении внутренней стенки никакого движения жидкости, следовательно, и никаких касательных напряжений не будет ). [c.93]

Рис. 12. Касательные напряжения при кручении трубчатого стержня

Подставив в выражение (157) значение из соотношения (154), получим окончательную формулу для определения жесткости С при кручении трубчатого профиля с произвольным законом изменения его толщины h (s) формула Бредта) [c.280]

Уголковый профиль используют преимущественно для элементов, работающих на осевые силы, и для соединительных элементов. Швеллеры используют в элементах, работающих на растяжение, сжатие, и в элементах, работающих на осевые силы и изгиб. Для элементов, изгибаемых в одной плоскости, наилучшей является двутавровая форма, а для сжимаемых или работающих на кручение, — трубчатая. Составные стержни имеют в сечении замкнутые (рис. 2.11.21, г, и), разомкнутые (рис. 2.11.21, а, б, в, д, е, к) и комбинированные (рис. 2.11.21, ж) контуры. Замкнутые контуры гораздо лучше сопротивляются кручению, чем разомкнутые. [c.405]

Рис. 12.18. Напряженное состояние при совместном растяжении и кручении трубчатого образца

Для пластичных материалов опыт на сжатие не годится, потому что не удается перевести материал в состояние разрушения. Поэтому ставят опыт при чистом сдвиге, осуществляемый либо путем кручения трубчатого короткого образца, либо путем перерезывания (см. выше). В этом случае ст1 = т, Стг = 0> Оз = -т, где т — максимальное касательное напряжение. Внося это в условие (6.31), запишем [c.148]

Если же образец материала при сжатии не разрушается, то второй опыт проводится на чистый сдвиг (либо в условиях кручения трубчатого короткого образца, либо [c.150]

В общем случае процесс деформации описывается шестью ф-циями изменения компонентов тензора деформации (см. Деформация механическая), однако его удобно также представлять графически. Напр., при совместном растяжении и кручении трубчатого образца деформированное состояние изображается в прямоугольной системе координат Оэ э точкой М (рис. 1), координаты к-рой по оси а по оси [c.545]

Рис. 2. Траектории деформации ОК — при простой деформации, к (з) = 0 ОЬ — при произвольном сложном процессе, А (5)ч =0 ОСО — двухзвенный процесс кручения трубчатого образца при постоянном удлинении с(8)=0 всюду, кроме точки С, где Л(в)=оо.

Упругие элементы разделяют на винтовые пружины растяжения (рис. 29.1, а) и сжатия (рис. 29.1, б), проволока которых при деформации пружины скручивается винтовые пружины кручения (рис. 29.1, в, г), плоские пружины (рис. 29.1, <Э), материал которых испытывает деформацию изгиба упругие оболочки, материал которых испытывает сложную деформацию. Упругие оболочки применяют в виде гофрированных трубок — сильфонов (рис. 29.1, < ), мембран (рис. 29.1,ж) и мембранных коробок (рис. 29.1, з), трубчатых пружин (рис. 29.1, и). Амортизаторы иногда изготовляют в виде резиновых упругих элементов (рис. 29.1, к). [c.354]

Выше уже упоминалось о том, что в некоторых частных случаях встречается однородное, т. е. одинаковое во всех точках тела (бруса), напряженное состояние. Однородным (или, точнее, почти однородным) будет напряженное состояние работающей на кручение тонкостенной трубы (рис. 2.71). Во всех точках трубы возникает чистый сдвиг. При экспериментальном исследовании чистого сдвига использую тонкостенные трубчатые образцы, подвергаемые кручению. [c.228]

Изучение работы сварных соединений при сдвиге и кручении обычно производится путем закручивания тонкостенных трубчатых образцов. На рис. 1.11, а показаны результаты испытания подобных образцов из стали 40Х с мяг- [c.28]

При испытании на циклическое кручение образцы изготавливают трубчатыми (рис. 21.3.3, в). Очень часто на рабочей части испытуемых образцов наносят концентраторы в виде отверстий или надрезов, которые дают возможность развиваться усталостной трещине в строго установленном месте. [c.364]

Кручение стержня замкнутого профиля. Рассмотрим приближенное решение задачи о кручении трубчатого тонкостенного стержня (рис. 7.29). Предположим, что касательные напряжения распределены равномерно по толщине стенки и направлены по касательно к сродней линии нрофшся. Составим условие равновесия части [c.212]

Рис. 7.29. Кручение трубчатого сторжпя (тонкостенного замкнутого профиля) а — сечение сторжпя 6 — условия равновесия элемеита стержня

Приведенные на рис. 5.5 данные получены при испытании на растяжение и кручение трубчатых образцов, изготовленных методом намотки. Как следует из рисунка, упругие свойства материала существенно зависят от направления ориентации волокон. В общем случае упругие свойства многослойного пластика, который состоит из однонаправленных слоев, раположенных различным образом, можно рассчитать, используя теорию слоистых пластиков [2] и зная упругие свойства отдельных слоев пластика. Кривые на рис. 5.5 рассчитаны с использованием данных об упругих свойствах однонаправленного материала, армированного углеродными волокнами. [c.183]

При циклическом упругопластическом кручении трубчатых образцов (толщина стенки 1 мм) из низколегированной котельной стали типа ЧСН обнаружено [961, что микротрещины образуются группами вдоль образующих образца в виде отдельных зон на циклической поверхности (рис. 4.36, а). Выявление микроструктуры показало, что трещины образовывались в участках с пониженным содержанием перлитных зерен (рис. 4.36, б). Возникно- [c.150]

Испытывая на повторно-переменное кручение трубчатые образцы из прокатной никельхромомолибденовой стали, Ф. Ходоровский нашел, что продольные и поперечные образцы имеют почти одинаковые пределы выносливости при кручении, а образцы, вырезанные под углом 45° к направлению прокатки, — более высокий предел выносливости. К аналогичным выводам пришли и другие авторы, которые, кроме того, установили, что анизотропия предела выносливости алюминиевых сплавов и прокатной стали при кручении выражена слабее, чем при изгибе. [c.226]

Вероятно, наиболее значительными по их влиянию на дальнейшее развитие линейной теории упругости являются эксперименты Дюло на кручение длинных железных стержней с квадратной и круглой формой поперечного сечения. (Он также рассматривал кручение трубчатых стержней, в которых был наиболее заинтересован.) Со времени экспериментов Кулона по кручению в 1784 г. и до появления теории Коши в 1829 г. (опубликовано в 1830 г. aushy [1830,1]) экспериментаторы считали, что стержни с квадратным сечением, испытывающие кручение, могут быть рассчитаны по тем же формулам, что и стержни круглого сечения. По поводу связи теории с экспериментом Био однажды отозвался следую-ш,им образом [c.273]

Рис. 4.180. Опыты Диллона (1963). Типичное проявление эффекта Савара — Массона прв прерывистом нагружении в условиях кручения трубчатых образцов из отожженного поли-кристаллического алюминия. По оси ординат отложено напряжение в фунт/дюйм , по оси абсцисс — деформация (е-10 ).

Так, в процессе исследований, проводимых при циклическом упругопластическом кручении трубчатых (Образцов (толщина стенки 1 мм) из низколегированной котельной стали ЧСН, было обнаружено, что микротреш ины образуются группами в виде отдельных зон вдоль образуюш их образца на его цилиндрической Поверхности (рис. 7, а). Выявление микроструктуры показало, что треш ины образовывались в участках с пониженным содержанием перлитных зерен (рис. 7, б). Возникновение ферритных и перлитных зон по объему материала было обусловлено неравномерностью распределения углерода. При прокатке эти участки сохранились в виде чередующихся полос, ориентированных вдоль ее направления. И в тех случаях, когда последующей термообработкой не удается устранить указанную неравномерность, процессы пластической деформации при малоцикловом нагружении локализуются в зонах, наименьшим образом сопротивляющихся деформированию и разрушению, например, как в нашем случае, в ферритных участках. Это обстоятельство свидетельствует о том, что неоднородность деформации в многофазных сплавах определяется также и характером распределения фаз. [c.48]

Опыт показывает, что вид диаграммы кручения М р—ф зависит от типа укладки арматуры и формы образца (стержень, труба). Зависимость — ф может остаться прямолинейной вплоть до разрушения материала, но может иметь также точку перелома с последующим за ней нелинейным участком (рис. 4.4.2). При кручении трубчатых образцов, изготовленных равновесной намоткой нитью, т. е. при углах намотки а°, наблюдается явление, аналогичное образованию перелома в кривой растяжения о — е плоскнх образцов с укладкой арматуры в двух направлениях при некотором уровне нагружения первоначально прямолинейная зависимость М р — ф становится нелинейной, причем этот переход сопровождается характерным треском, свидетельствующим о частичном разрушении полимерного связующего [200]. Измерение углов закручивания ф производится, как правило, в пределах начального линейного участка диаграммы кручения — ф. Поэтому перед проведением эксперимента необходимо снимать диаграмму кручения и определять диапазон углов закручивания. [c.153]

В работах И. А. Одинга и Г. А. Ту-лякова [76], [77] описаны результаты испытаний на совместное растяжение и кручение трубчатых образцов из стали 1Х18Н9Т. Температура испытаний 600°С. Испытания производились при постоянных нагрузках. [c.250]

Заков Гука щш сдвиге. Экспериментальное изучение деформации чистого сдвига обычно проводят путем кручения трубчатых образцов, подобных показанному на рис. 5.1, а, б, получая из эксперимента зависимость между напряжением т и углом сдвига у. Такая диаграмма сдвига юображена на рас. 5.2 для пластичной стали. До напряжения Тши называемого пределом пропорциональности при [c.133]

Теория упругопластических процессов. При совместном растяжении и кручении трубчатого образца вектор напряжений можно представить в виде а=ОцХ Х(р1Соз1 з)> где единичные векторы касательной и нормали Рг к траектории деформации образуют т. н. репер Фр е н е, а- 1 и О а — углы ориентации вектора напряжений, т. е. углы между о и и Рз соответственно [c.546]

Как известно, наиболее легко осуществимыми экспериментами являются испытания образцов при одноосном растяжении и одноосном сжатии, а тдкже испытание трубчатых образцов на кручение. При этих простеЙ1 иих нагружениях образцов их основная ( рабочая ) часть находится в условиях однородных простейших напряженных еов-тояний (одноосного и чистого сдвига). [c.56]

На характер напряженно-деформированного состояния стержней существенно влияет вид крепления их концов, как было показано выше на прршере трубчатого, разрезанного параллельно оси стержня. Если стержень длинный, то эффект стесненного кручения затухает по мере удаления от конца и основная часть стержня находится в состоянии свободного кручения. Если стержень короткий, то состояние стесненного кручения захватывает всю длину стержня. [c.293]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...