Расчет критического пути

Функции ответственных исполнителей и служб СПУ на оперативном этапе просты и могут быть легко поняты из логической сети, приводимой на рис. 9. Как на этапе оперативного, так и на этапе исходного планирования службы СПУ проводят большой объем вычислений, связанный с обработкой и расчетом сетей- Для этих целей вычислительным центром разработаны специальные программы расчета сетевых графиков на ЭВМ. Эти программы позволяют рассчитывать сети объемом до 4 тыс. событий и обеспечивают выявление контуров и тупиков в сети, расчет критического пути и выдачу перечня работ критического пути, расчет резервов времени, работ и событий, дат начала и окончаний работ, загрузки по подразделениям и т. д. [c.157]

После подготовки сетевого графика и получения оценок времени, необходимого для выполнения операций, руководитель составляет производственный график. Этот график будет основан на расчете критического пути, директивных сроках и суждениях руководства относительно целей, которые оно ставит по выполнению операций. [c.343]

РАСЧЕТ КРИТИЧЕСКОГО ПУТИ [c.169]

Распределение продукции 70 Расчет критического пути 169 Резерв времени вторичный 165 [c.261]

Если длина критического пути в результате расчета получается больше директивного срока, то необходимо оптимизировать сеть. [c.149]

При составлении сетевого графика важно правильно учесть ресурсные связи, определить, какие работы будут выполнять последовательно в связи с использованием одних и тех же ресурсов. В результате первого расчета составленного графика, как правило, всегда длина критического пути получается больше заданного директивного срока. В этом случае необходимо сеть оптимизировать, придерживаясь следующих основных правил. [c.151]

Расчет параметров сетевого графика. Система сетевого планирования и управления основана на определении критического пути и последующей оптимизации выполняемых работ по времени и ресурсам, поэтому нахождение критического пути, резервов времени работ и наступления событий является одной из важных задач при разработке сетевого графика. [c.144]

Характер влияния регулируемой технологической анизотропии на устойчивость цилиндрических оболочек прослеживается на примере расчета критических значений осевого и радиального давлений для оболочек, изготовленных путем перекрестной укладки слоев. [c.4]

При анализе сетевых графиков проводится расчет вероятности свершения завершающего события в заданный срок. Существует несколько методов расчета, но на практике чаще всего пользуются методом, основанным на учете только работ критического пути. По этому методу вероятность свершения завершающего события Рк в заданный срок Гд можно определить, используя формулу [c.588]

Загрузку исполнителей работ определяют путем построения карты проекта или графика потребности в исполнителях. Графический метод оптимизации позволяет проводить расчеты вручную или на вычислительных клавишных машинах. Оптимизация по времени при неограниченных ресурсах проводится путем использования на работах критического и подкритических (т, е. близких по продолжительности к критическому) путей, такого числа исполнителей, которое позволяет достичь заданной продолжительности выполнения проекта. [c.588]

Во многих случаях действия тепловых напряжений (если рассматриваемая система является консервативной) для расчета критических напряжений или критических температур могут быть использованы методы классической теории устойчивости. Расчет критических температур в этом случае сводится к вычислению температурных напряжений и последующему исследованию устойчивости возможных форм равновесия системы под действием сил, вызванных температурным полем. Критические температуры оказываются тем выше, чем меньше соответствующие перепады температур и чем меньше деформированы конструкции. Таким образом, повышение степени термической устойчивости конструкции может быть достигнуто путем применения способов, подобных тем, которые используются для уменьшения опасного воздействия термических напряжений при других видах нарушения прочности. [c.214]

На рис. 178 представлен стандартный бланк, на котором фиксируется исходная информация сетевого графика. В вычислительном центре полученные данные в соответствии с программой переводятся на перфокарты или перфоленту, по которым электронно-вычислительная машина производит расчет сетевого графика определяются длина критического пути, список работ, сроки раннего начала и позднего окончания работ, резервы времени для всех работ. Если в исходных данных имеется дата начала работ, то сроки начала и окончания работ автоматически привязываются к календарным датам. Расчетная информация выдается машиной в виде четырех массивов. На рис. 179 представлен стандартный бланк выходной информации. [c.300]

Все работы, не лежащие на критическом пути, имеют резервы времени. При расчете сетевого графика приходится определять общие и частные резервы времени. [c.288]

Расчет параметров сделан на сетевом графике, а критические пути показаны утолщенными линиями. [c.294]

В работе [10, 30] выполнены расчеты критического значения радиуса капилляра Гкр по формуле Томсона (Кельвина) и классификации пор по П. А. Ребиндеру [31]. При г<гкр капилляр заполняется путем конденсации пара на его стенках с последующим переходом пленок в столбик жидкости [32]. При г>гкр капилляр заполняется механизмом капиллярного всасывания. Составы шлаков и критические радиусы приведены в табл. 17. [c.189]

IV этап. Убирают лишние связи и события, а оставшиеся нумеруют, при необходимости некоторые работы объединяют в одну более крупную работу. После этого производят расчет графика, т. е. устанавливают время раннего и позднего свершения событий, критический путь (самый длинный по времени из всех путей графика), резервы времени по работам и событиям. [c.225]

Данные о характере изменения критической скорости подачи электродной проволоки диаметром 3 мм в зависимости от содержания углерода в основном металле при средни значениях напряжения процесса приведены на рис. 9-11. Они относятся к случаю сварки углеродистой конструкционной стали толщиной 60— 200 мм. Содержание марганца, кремния и серы находится в пределах, предусмотренных соответствующими стандартами. Зазор между кромками 25—30 мм. При меньшей толщине металла благодаря особому характеру кристаллизации металла шва ( 10) величина критической скорости подачи может быть заметно (на 15—25%) повышена. При большей толщине металла скорость подачи должна быть понижена. Степень понижения скорости подачи определяется опытным путем. Для удобства расчета критическая скорость подачи отнесена к 1 мм толщины основного металла. [c.487]

На основе данных расчета определяют критический путь. Применительно к рассматриваемому графику критический путь состоит из нижеследующих работ 1—10, 10—21, 21—34, 34—37, 37—39, 39—41, 41—43, 43—44, 44—45, 45—46. Критический путь, показанный на графике утолщенной линией, состоит из работ с общей продолжительностью 105 ч, т. е. 15 рабочих суток. [c.319]

Составим уравнения сохранения масс и количества движения для критического режима работы эжектора с разными газами. Предположим, что скорости в высоконапорной и в низконапорной струях по сечению 2 постоянны [4]. Результаты расчетов эжектора с одинаковыми газами, проведенных при этом предположении, хорошо согласуются с экспериментом, а также с теорией [3], приближенно учитывающей неравномерность в сверхзвуковой струе, и с результатами расчетов, проведенных путем детального построения поля течения [2]. [c.306]

Результаты расчета и анализа сетевого графика позволяют руководителю определить для себя рабочее место, сосредоточить основное внимание па тех работах, которые лежат на критическом пути . Он оперативно может принять решение по предупреждению срывов этих работ, так как точно знает, где и сколько имеет резервов. [c.199]

Ю ,% критическая деформация при вязком разрушении материала у вершины трещины определяется зависимостью Tm(e ) im — гидростатическая компонента тензора напряжений). Следовательно, в случае, если в каждой точке, принадлежащей будущей траектории трещины, нагружение материала при ее росте будет происходить по одной и той же зависимости От(е ), условием продвижения трещины является соблюдение автомодельности локального НДС у вершины движущейся трещины (деформация у вершины движущейся трещины постоянна и равна критической). Поэтому численное моделирование развития вязкой трещины проводилось при соблюдении автомодельности локального НДС у ее вершины, которое обеспечивалось путем подбора соответствующей внешней нагрузки. Зависимости От(ер, полученные в результате расчета для произвольных двух точек, нагружаемых по мере продвижения к ним вершины трещины, представлены на рис. 4.25. Видно, что для этих точек указанные зависимости практически идентичны, что говорит о правильности предположения об автомодельности НДС при росте трещины. Наличие экстремума зависимости Om(ef) обусловлено начальным притуплением трещины, связанным со специ- [c.256]

Определение нижнего критического числа Рейнольдса Re путем исследования устойчивости течения в ламинарном пограничном слое весьма трудоемко, поэтому в расчетах применяются приближенные зависимости ([57], 1944, № 8). В случае обтекания клиньев и пластин [c.447]

Авторы работы [129] получили формулу для расчета плотности критического теплового потока теоретическим путем, исходя из предположения, что при плотностях тепловых потоков, соизмеримых с критическими, паросодержание в пристенном слое близко к единице. Авторы рассматривают [c.301]

Таким образом, если известны все константы исследуемого материала (ро, 6о и <Тто), то из уравнения (38) можно получить искомую зависимость между длиной нераспространяющейся трещины и номинальным напряжением. Полученные в результате расчета кривые нераспространяющихся усталостных трещин у эллиптического отверстия, радиус вершины которого составляет р = 0,2 мм, а глубина =0,8 мм, приведены на рис. 29. Для расчета использованы константы материала, найденные ранее для мелкозернистой и крупнозернистой сталей. Пределы выносливости гладких образцов для этих сталей при растяже-нии-сжатии равны соответственно 228 и 201 МПа. Полученные кривые в отличие от кривых на рис. 27 имеют как минимум, так и максимум номинального переменного напряжения. В зоне существования нераспространяющейся усталостной трещины пределы выносливости по трещинообразованию и по разрушению различны. Если учесть, что справа от рассматриваемой кривой располагается зона распространения трещины, а слева зона, где трещина не распространяется, то получим, что максимум кривой нераспространяющейся трещины означает критическое максимальное переменное напряжение, при котором трещина еще может не развиваться, т. е. предел выносливости по распространению трещины, или более точно предел выносливости по разрушению. Следовательно, если известны константы материала (ро, бо, Ото), то расчетным путем можно определить пределы выносливости по трещинообразованию и разрушению. [c.63]

Расчет с учетом допустимого повреждения. Имеется два принципиально разных подхода к расчету конструкции. Конструкцию рассматривают как безопасно поврежденную или с безопасным сроком службы. В первом случае живучесть обеспечивают путем создания многоэлементной конструкции. При этом важную роль играет возможность осмотра для выявления появившейся трещины и предотвращения ее роста до величины больше критической. Рассматривая конструкцию с безопасным сроком службы, ограничивают уровень напряжения с тем, чтобы длина растущей трещины не превысила критическую в течение всего срока эксплуатации. Если есть возможность периодического осмотра, то в расчет берется временной интервал между осмотрами после осмотра дается аттестация на последующий период эксплуатации. [c.26]

Чтобы лучше разобраться в построении сети ПЕРТ для предложенной выше задачи (фиг. 6.3, 6.4 и табл. 6.2), рассмотрим расчет критического пути и сети ПЕРТ на IBM-1130 с помощ,ью программы, которую составил старший программист фирмы Интернэшенл бизнес мэшинз Джон Бергесон. (Программа на языке Фортран для определения критического пути сети ПЕРТ с анализом [c.177]

Сопоставление расчетов, выполненных по формуле (5.10), где k определялось из выражения (5.19) с экспериментальными данными, полученными Н. И. Семеновым и С. И. Костериным [40] при непосредственном измерении скорости малых возмущений, приведена на рис. 5.4. Кроме того, на этом же рисунке представлены результаты расчетов критической скорости истечения по формуле (5.10) и экспериментальные данные, полученные опытным путем А. И. Гужовым и [c.78]

Аналогично делают расчет раннего срока свершения каждого события, в которое входит одна работа (или одна связь). При вычислении раннего срока наступления события 8, в которое входит одна работа 5—8 и одна связь 7 — 8, нужно сравнивать соответствующие суммы по событиям 5 (9 + 3 = 12) и 7 (9 + О = 9). Наиболее продолжительный путь для события 8 пройдет через событие 5, а ранний срок наступления события 8 составит 12. В нижний сектор события 8 записывают число 5, являющееся номером события, через которое проходит максимальный путь к данному событию. Ранний срок спершепия завершающего события 17, равный 21, и есть продолжительность критического пути [c.146]

Информацию, как правило, должно давать одно ответственное лицо-С учетом собранной информации график заново просчитывают. В результате расчета выявляют новый критический путь п резервы времени. В случае надобности сеть снова оптп п13ируют по том же правилам, что и исходньп график. [c.152]

Путем проведения опытов при различных режимах сушки было получено, что критический перепад (и—Ип)кр1 во всех случаях равен 2,5% для блоков Б32 и 6,55% для блоков ККЗ. Так как в исследованных нами блоках внутренних трещин не наблюдалось, расчет критического значения Ki -Kp Производился ПО значению и— п крь По кривым влагораспределения при квазистационарном режиме было получено, что для блоков Крмакс = 0,333, т. е. близок к значению Крмакс неограниченной пластины. Между параметрами режима сушки и скоростью влагоотдачи блоков получена следующая зависимость [c.151]

Если конструкция содержит достаточно большое количество слоев, можно перейти от анализа устойчивости пакета как дискретной системы к уравнениям сплошной среды с приведенными упругими параметрами. Условия такого перехода в зависимости от количества слоев и граничных условий были проанализированы в упомянутой работе Р. Шепери и Д. Скала [249]. Путем сопоставления результатов расчета критических нагрузок многослойной колонны по дискретной и непрерывной моделям авторы пришли к выводу, что с приемлемой для технических приложений 6%-ной точностью использование континуальной теории возможно при числе резиновых слоев больше десяти для колонн с защемленными концами и более пяти для колонн с шарнирно опертыми концами. [c.223]

Когда кроме вычисленного при расчете сетевого графика раннего срока свершения завершаюш,его события Тц дается директивный срок Гд, то минимальные резервы событий могут быть не равны нулю. При Тд > Тц минимальные резервы будут положительными, а при Tf <Т рс отрицательными, и тем не менее в обоих случаях минимальные резервы будут определять события, через которые проходит критический путь. [c.587]

На стрелочном переводе, как и на обычном пути, может произойти распор рельсовых нитей и провал колес внутрь колеи, если будет чрезмерно превышена ее ширина. Это может произойти, если ширина колеи с учетом отжатий под нагрузкой составит более 1550 мм. При этом колесо будет опираться в зоне выкружки рельса конической частью с уклоном / , что приведет к появлению опасных распирающих сил. Расчет критической ширины 1550 мМ виден из рис. 42, где числа 6, 24 и 13 мм означают соответственно размеры фаски колеса, протяженность поверхности с коничностью /7 и радиус выкружки рельса. Поскольку современ- [c.82]

Зависимости А (Рг) и В (Рг) приведены в работе [3]. Асимптотика хорошо согласуется с результатами расчета критических параметров, полученными путем численного решешя полной амплитудной задачи. [c.96]

Проверить применимость той или иной гидродинамической модели к расчету критических расходов двухфазных смесей в различных условиях истечения можно лишь путем широкого сопоставления результатов численных расчетов с экспериментальными данными не только по расходам, но и по профилям параметров потока вдоль канала. Обычно это сопоставление можно провести только по профилям давления вдоль канала (пример такого сопоставления см. рис. 7.10.6), так как измерения профилей других параметров потока вдоль канала практически отсутствуют. Отметим, что для длинных труб (L> ito) вариации начальных температур и скольжений в их реальном диапазоне на общую картину течения влияют слабо. Значительное влияние на формирование критических условий в выходном сечении трубы могут оказать начальные (на входе z = 0) относительный расход жидкости в пленке Хзо и средний радиус капель а . Эти параметры гораздо медленнее, чем К2, Кз, Тг, Тз, релаксируют к своим стабилизированным значениям. В результате при вариации х о и Яо темпы изменения параметров потока вдоль канала могут быть разными. [c.291]

Пока неясно, останутся ли в силе эти рассуждения и в применении к проводимости сетки сопротивлений в обычных двумерных и трехмерных решетках. Так, в работе [45] высказывалась мысль, что проводимость осуществляется в основном не вдоль отдельного одномерного критического пути , составленного из благоприятных связей, а вдоль кластеров сложной топологической структуры с мион еством параллельных, многократно соединяющихся друг с другом путей. Однако это предположение не подтвердилось расчетом на ЭВМ (рис. 9.27). Видимо, чтобы получить корректный результат в аналитическом виде [12], следует воспользоваться методом ренормализационной группы (см. 5.12). [c.447]

Отрезки сетевого графика представляют собой отдельны этапы разработок, а концы отрезков — конечные результаты ра бот по этапам, называемые событиями. Все события взаимосвя заны между собой. Цифры над отрезками—-этапами характе ризуют ожидаемое время выполнения соответствующих работ для определения которого используют вероятностные методь оценки в соответствии с законами математической статистики После составления сетевого графика производят расчет пу тей выполнения работ (т. е. цепочек взаимосвязанных после довательных событий) и находят критический путь, суммарна продолжительность работ которого является наибольшей и опре деляет общую продолжительность разработки системы (в рас сматриваемом случае путь 1—2—4—8—11— 14—15). Расчеть выполняют, как правило, с помощью ЭВМ ручные способь расчета применяют при наличии в сетевом графике не боле( 100—200 событий. [c.55]

Выполненные расчеты систематизированы путем построения кривых нейтральной устойчивости (фиг. 3). При этом число Рейнольдса, в соответствии с типичными параметрами конкретных жидкостей [4, 7], изменялось от 100 до 0.05 (при дальнейшем уменьшении возникали проблемы со сходимостью итерационного процесса в численном решении), шаг по изменению W составлял не более 0.005. Видно, что и увеличение Ке, и усиление темпа разгона течения уменьшают критическое значение IV, при котором наступает неустойчивость. Очевидно также, что каждая из кривых имеет пределом при стремлении Ке к нулю число, близкое к единице, - установленный предел устойчивости для стационарного куэттовского течения. [c.11]

В работе /31 / приведены математические выражения для компонент, входящих в формулу (5.6), что дало основание не показывать их в настоящем разделе в силу громоздкости. Однако графическая реализация результатов вычислений в виде зависимости параметра от нагруженности сварного соединения а р, его геометрии и местоположения поры приведена на рис. 5.2. Последние два фактора характеризуются поправочной функцией F, которая находится путем сопоставления упругого решения для тел бесконечных и конечных размеров и для решений в упругой стадии работы при различных положениях поры в швах. В дальнейшем будут приведены расчетые формулы для определения F для единичных дефектов и цепочки пор. При локальном пластическом деформировании металла в окрестности поры параметр уменьшается с увеличением поправочной функции F. В условиях общей текучести (рис. 5.2, б) влияние поправочной функции F на критические напряжения а р незначительно. [c.130]

И наконец, главное, к чему следует стремиться. Мы должны научиться pat4eTHbiM путем определять условия, при которых система из устойчивого состояния переходит в неустойчивое, определять количественно меру устойчивости. Принцип такого расчета достаточно ясен. Переход от устойчивого состояния к неустойчивому, как мы видели, определяется значением действующих сил. Силы, соответствующие такому переходу, называются критическими и могут рассматриваться для конструкции как предельные. Рабочая нагрузка должна составлять некоторую часть от критической. [c.121]

Пайдем разрушающую глубину трещины расчетным путем. Предел трещиностойкости запишем в виде (33.3), куда подставим среднюю величину Zj = 2510 Н/мм для продольного направления. Из равенства (33.2) при разрушающем наиряжении Ое = = 1344 Н/мм находим критическую глубину трещины U = 0,58 мм (рис. 35.6). Сравнивая эту величину с экспериментальным значением 0,76 мм, делаем вывод о том, что расчет дает страховочные (в запас прочности) значения критического размера трещины. [c.290]

По существу, оба рассмотренных подхода к объяснению механизма перехода от пузырькового кипения к пленочному не противоречат друг другу в обоих случаях кризис теплообмена наступает вследствие прекращения доступа жидкости из основного объема к теплоотдающей поверхности. С.тедует, однако, отметить, что пока только гидродинамическая теория кризиса теплообмена при кипении дала возможность получить- теоретическим путем выражение для расчета плотности критического теплового потока <7крь [c.270]

Исследования литейного алюминиевого сплава Al-Mg-Si (6082) со средним размером зерна 155 мкм путем изгиба образцов 7x12x60 мм были проведены для сопоставления влияния состояния поверхности образцов на длительность периода роста усталостных трещин [101]. Были испытаны образцы с поверхностью непосредственно после литья (S ) и с полированной поверхностью (SP). Полировку осуществляли в две стадии шлифовкой пастой с размером абразива 3 мкм и затем электрополировкой. Изучение зоны зарождения усталостной трещины при последовательной наработке в испытаниях образцов показало, что период роста трещины до достижения длины на поверхности около 100 мкм составил 35-65 % для полированных и 2-10 % для неполированных образцов. Поэтому были проведены расчеты периода роста трещин по формуле механики разрушения от их начальных размеров 6 и 45 мкм до критической длины а . = 3 мм. Оказалось, что для долговечности образцов (2-3)-10 циклов имеет место почти совпадение расчета периода роста трещины с полной долговечностью (рис. 1.19). Далее наблюдается все большее расхождение расчетного периода роста трещины и долговечности образцов. Фактически для гладкой поверхности образца независимо от степени ее поврежденности (полированная и неполированная поверхность) имеет место резкая смена в условиях зарождения и роста трещины в районе длительности нагружения 10 циклов. Меньшие долговечности отвечают области малоцикловой усталости, и для нее весь период циклического нагружения связан с развитием усталостной трещины. Большие долговечности связаны с постепенным возрастанием периода зарождения усталостной трещины. [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...