Кривая надежности

Рассмотрим зависимости критерия зт (Тi) от периодов замен Ti для наиболее распространенных законов распределения стойкости инструментов. В связи с тем, что экспериментальные кривые надежности различных инструментов хорошо аппроксимируются распределением Вей-булла, были рассчитаны значения я. (Г) для функции распределения. [c.394]

Для определения влияния характера распределения (вида кривых) надежности инструмента на величину я (Г) при одном и том же среднем сроке службы г инструмента функция f (Т) была преобразована в выражение [c.394]

Такая обработка данных о разрушениях в эксплуатации не учитывает характер разрушения. Однако этот статистический анализ дает возможность получить оценку вероятности разрушения в зависимости от времени наработки, а также кривую надежности и интенсивности отказов [2]. Если рассмат- [c.140]

Существенным недостатком автоклава такой конструкции является то, что при испытаниях в дистиллированной воде катодные и анодные поляризационные кривые, надежные лишь на участках, где плотность тока не превышает 70 мк см . Участки кривой, полученные при более высокой плотности тока, могут быть несколько искаженными, так как при более высокой плотности тока в воде с малой электропроводностью в измеряемый потенциал включится омическое падение потенциала. [c.59]

Результирующая кривая надежности этих машин по интенсивности отказов, характеризующаяся наличием острых пик, даже для простейшего случая (машина из шести независимо изнашивающихся укрупненных элементов, кратность сроков службы) говорит о том, что малейшее нарушение сроков смены и возобновления недолговечных элементов немедленно вызывает резкое возрастание интенсивности отказов в работе машины выше нормального уровня, т. е. практическую невозможность ее производительной работы. [c.96]

В) Неверно. С-образные кривые - надежный источник оценки, тем более сравнительной оценки прокаливаемости сталей. [c.86]

График изменения вероятности Р 1 >Т) в зависимости от Т называют кривой надежности. [c.345]

Интересные закономерности выявились при построении кривых надежности. Почти для всех исследованных размеров ширины зоны спая (исключая 2 мм) кривые отказов в зависимости от типа припоя характеризовались уменьшением угла их наклона а к оси абсцисс с увеличением процентного содержа- [c.110]

Результаты расчета показывают, что резервирование наиболее целесообразно применять для узлов с большим разбросом показателей от средних значений, т. е. когда кривая надежности имеет малый угол наклона к оси абсцисс. Так, если при пайке серебром узлы при 50 термо-циклах без резервирования имеют 100% надежность, а медью только 97,7%, то лри 100 термоциклах в случае тройного резервирования, конструкции, паянные медным припоем, имеют почти 100% надежность, а узлы, паянные серебром, не более 6%. [c.143]

В основу системы автоматики данного воздухонагревателя положен предложенный выше принцип воздействия на расход насадки для поддержания примерно постоянной расходной концентрации при изменении расхода греющих газов и их начальной температуры. Эксплуатационные испытания показали, что указанная система вполне работоспособна и удовлетворяет требованиям надежности и чувствительности одновременно были проведены исследования динамических и статических характеристик аппарата. Снимались кривые разгона при скачкообразных возмущениях, согласно которым установлено следующее [c.369]

Сравнивать различные металлы по значению скорости коррозии в данной среде можно лишь в том случае, если кривые кинетики коррозии, т. е. кривые коррозии —время или скорость коррозии—время, имеют близкий характер. При сравнении средних скоростей коррозии трех металлов с различным характером кинетических кривых (рис. 314) при длительности испытаний Ti наиболее стойким является металл 3, а наименее стойким металл 1, а при большей длительности испытаний наоборот, наиболее стойким окажется металл , а наименее стойким металл 3. Поэтому для надежного суждения о коррозионной стой- [c.430]

Существуют два вида градуировки оптического пирометра с исчезающей нитью. Первый — прямой, состоящий в простой градуировке тока пирометрической лампы при наблюдении либо черного тела с известной температурой, либо чаще вольфрамовой ленточной лампы, градуированной для всей области пирометра. Шкала для наиболее низкого диапазона без фильтра должна быть детально проверена в достаточно большом числе точек для получения надежной градуировочной кривой интерполяцией между точками. Для более высокотемпературных диапазонов форма градуировочной кривой будет примерно той же, но коэффициент К нейтральных фильтров должен быть подтвержден. Коэффициент К определяется с помощью уравнения (7.66), которое дает [c.368]

Восстанавливая из точки У. 500 (правая часть номограммы, рис. 355) перпендикуляр до пересечения с кривыми и проводя через точки пересечения горизонтали до встречи с ординатой 4 = 100 мм в девой части диаграммы, читаем иа сетке наклонных прямых соответствующие значения Затем но заданной величине р находим обратным построением критические значения /., р и определяем коэффициент надежности к = / -кр- [c.346]

При суммировании повреждений обычно для обеспечения надежности учитывают действие переменных напряжений, начиная от 0,7 предела выносливости (в предположении, что высокие напряжения могли понизить предел выносливости). В связи с высокими показателями степени при напряжениях в уравнениях кривых усталости действие малых напряжений не существенно, и поэтому в большинстве случаев, и в частности для типовых режимов, можно суммировать действие всех напряжений, что идет в запас прочности. [c.189]

Наличие кривых распределения, дающих весьма надежную характеристику степени однородности материала, позволяет более дифференцированно рассчитывать детали, принимая для более однородных материалов при прочих равных условиях более высокие допускаемые напряжения. [c.47]

Вместо вероятности разрушения Q можно оперировать с вероятностью неразрушения Р (надежностью), характеризуемой площадью положительной части кривой распределения функции прочности [c.340]

Для повышения надежности и точности машины иногда необходимо максимально приблизить размеры детали к расчетным. Такие конструктивные требования ограничены технологическими возможностями, а зачастую и возможностями технических измерений, к тому же они связаны в большинстве случаев с увеличением трудоемкости и стоимости изготовления и контроля деталей. По мере уменьшения допуска увеличивается вероятность появления брака (рис. 1.6, а). Особенно много брака (при прочих равных условиях) возможно при малых допусках. В этом случае (кривая 1) брака может быть настолько много, что обработка деталей данным методом становится неэкономичной и необходимо применить другую технологию изготовления, дающую большую точность (кривая 2), но повышающую себестоимость изделия. Относительная себестоимость С изготовления деталей в этих случаях по мере уменьшения допуска возрастает по гиперболе (рис. 1.6,6). [c.23]

Занижение уровней технологических параметров также недопустимо, как и завышение. Это приводит к резкому снижению надежности изделий и ухудшению рабочих характеристик. Так, большой эксцентриситет вала может привести к задеванию ротора о статор, грубая обработка замков — к ненадежному закреплению щитов на корпусе ЭМП и нарушению соосности статора и ротора. Все это приводит к искажениям формы кривой напряжения, снижению перегрузочной способности и другим нежелательным последствиям. [c.181]

На рис, 15.4 показан прямой упругопластический стержень, сжатый эксцентрично приложенной силой Р. Если эксцентриситет б меньше некоторого значения т], то стержень теряет устойчивость при нагрузке Рт (кривая 1). Если б достаточно велико (6>ti), то задачи устойчивости не возникает (кривая 2). Нагрузку Рн, разделяющую указанные задачи, можно назвать нагрузкой надежности устойчивых процессов нагружения. [c.323]

Надежность приведенных кривых определяется главным образом точностью имеющихся вероятностей переходов для молекулы СЫ. Однако при измерении температуры с помощью этих кривых гораздо большие погрешности вносятся за счет неточного измерения интенсивностей полос. По кривым можно оценить, на- [c.248]

Для цветных металлов нельзя надежно установить такое число циклов, выдержав которое, образец не разрушился бы в дальнейшем, так как даже после 7V = 100 10 циклов кривая выносливости продолжает еще падать и не имеет асимптоты. [c.584]

Умножители частоты. Принцип работы статических умножителей частоты основан на искажении формы кривой напряжения за счет насыщения специальных магнитопроводов и выделении высших гармоник во вторичной цепи. Обычно используются 3-я и 5-я гармоники, дающие частоты 150 и 250 Гц при питающей частоте 50 Гц. Умножители имеют простую конструкцию, надежны в работе, обладают удовлетворительным КПД (т) 90%). Однако они обладают большой массой, требуют больших конденсаторных батарей, плохо работают при сильно меняющейся нагрузке. В отечественной практике почти не используются. Иностранные фирмы применяют такие умножители ограниченно, хотя выходная мощность отдельных установок превышает 1000 кВт. [c.167]

Изложено термодинамическое обоснование возможности ретроградного распада с выделением жидкой фазы. Приведены оригинальные данные о прецизионном построении кривых ретроградного солидуса в важнейших полупроводниковых системах с участием германия, кремния, арсенида индия и др. Рассмотрены кинетика распада и структурный механизм этого процесса. Обосновано использование диаграммы фазовых равновесий при выборе уровня легирования полупроводников и режимов их термической обработки. Описаны возможности направленного изменения свойств материалов, обеспечивающих надежную работу электронных устройств. [c.51]

Из графика видно, что для данного изделия при его работе в течение t = безотказность работы весьма высокая, так как Pi (О 1. а при t = Та значение Pi t) = 0,8. Каждому изделию в зависимости от его работоспособности соответствует своя кривая Р t). Так, на рис. 2 изображена кривая Р t) для более надежного изделия, для которого область безотказной работы значительно больше и, например, при t = значение Рз (О — 1- [c.19]

При этом должны применяться методы проверки статистических гипотез о правомерности применения данного закона распределения Для решения задач надежности широкое применение получил нормальный закон. Однако, учитывая область существования О < <2 оо при точных решениях, необходимо вводить нормирующий множитель, который обеспечивает равенство единице плот щади кривой f (i) в области положительных значений [c.127]

На рис. 39 приведен пример функций Р (т), F (т) и / (т) для значения б = 0,2. Анализ этих закономерностей показывает, что благодаря асимметрии кривой имеется зона высокой надежности. [c.133]

Если проанализировать поведение хвостов различных зако-нов плотностей вероятностей / (/) в области малых значений F (t) (порядка 0,001 и ниже), то можно показать, что все они могут дать с достаточной для практики точностью одинаковый результат. При этом надо иметь в виду, что оценка надежности за данный период О < < Тр сводится к определению вероятности отказа [площадь под кривой f ( )] без необходимости выявления закона распределения сроков службы. [c.148]

Схема формирования значений Pi показана на рис. 57, б. Для каждого элемента характерна своя кривая распределения сроков службы fi (t)t которая может быть получена на основе анализа модели возникновения постепенного отказа. Поэтому при изменении,периода t = Тр (ресурса), в течение которого рассматривается работа системы, изменяется и значение Р для каждого элемента. Так, для изображенного на рис. 57, б случая при изменении i с Тр1 до Тр2 вероятность отказа первого элемента возрастает в. 2— 2,5 раза, второй элемент станет практически неработоспособным в виду низкой безотказности, а третий элемент по-прежнему не будет лимитировать Р (t), поскольку его область отказов находится в зоне t > Тр2. Если для оценки надежности этой системы при увеличении ресурса до Трз применить экспоненциальный закон, получим совершенно иные выводы о возможностях системы и ее элементов. Поэтому использование формулы (1) должно учитывать зависимость от времени согласно той или иной модели отказа 1см. формулу (32) и др., гл. 3]. [c.184]

Момент окончания процесса приработки может быть определен также по величине остаточных напряжений второго рода в поверхностных слоях трущихся тел, так как эти напряжения более четко определяют характерные стадии изнащивания, по сравнению с коэффициентом трения или кривой накопления износа [58]. Как показывает опыт, достаточно надежным и простым способом является регистрация силы трения и температуры, изменяющихся во времени, по установившемуся значению которых судят об окончании приработки. [c.21]

Такое представление ресурса дает возможность определять границы периодов интенсивности изнашивания в интервале предельного допуска износа, производить подразделение ресурса в соответствии с терминологией ГОСТ 13377—75 и, что особенно важно, более обоснованно производить синтез пар трения механических систем в отношении их надежности и долговечности с учетом предъявляемых к ним требований. В качестве границы полного ресурса примем точку перегиба кривой износостойкости А с координатами Xj и из условия [c.203]

По значениям надежности, вычисленным на основе экспериментальных данных для каждого часа, построен график зависимости надежности от времени работы (фиг. 3.7, б), который называется стандартной кривой надежности. Кривая R=f t) имеет экспоненциальную форму и проходит очень близко от теоретическох кривой, описываемой уравнением R = =, где F — интенсивность отказов, а М= 1/F — средняя наработка на отказ. Это уравнение выражает экспоненциальный закон надежности. Две кривые не совпадают друг с другом, так как закон R = e основан на постоянной интенсивности отказов F. Обычно это справедливо для готовой продукции, направляемой покупателю, поскольку при испытаниях первых промышленных образцов изготовитель производит отЬра-ковку продукции. [c.80]

Таким образом, градуировочный коэффициент можно вычислить из соотношения между теплотой и площадью, ограниченной экспериметаль-ной кривой. Надежность и достоверность показаний калориметра существенным образом зависит от воспроизводимости значения этого коэффициента при изменении параметров режима работы прибора, а именно скорости нагревания, природы и давления используемого газа. [c.120]

Для приведенных параметров = 333,33 МПа, = 2,174 МПа, = 0,1, = 0,08. По построенным графикам п = /(Я) берем на кривой (тяЛд = 0,08 и Af = 0,1) значение и, соответствующее надежности Н = 0,99. Оно равно 1,35, [c.18]

Суть метода продемонстрируем на следующем примере. Пусть в результате экспериментальных работ по субкритичес-кому росту трещины получена зависимость Р — AL. Причем в силу технических сложностей фиксации малых длин трещины надежное определение зависимости Р — AL осуществлено при AL > ALb (рис. 4.27,а, кривые ВС или ВС ). [c.260]

Эта зависимость изображена на рис. 167 (жирная кривая)., ЛюбЬе сочетание напряжений т и а, находящееся. между ограничивающей кривой Тпр-< пр и осями координат (например, точ1 а а), является безопасным. Коэффициент надежности для каждого сочетания можно определить, построив сеть кривых равной надежности с уменьщением значений -[-I и сг 1 пропорционально коэффициенту надежности п (тонкие кривые).. Диаграммы на рис. 167 составлены для симметричных знакопеременных циклов при синфазно изменяющихся напряжениях т и а. Закономерности, вытекающие из этих диаграмм, распространяют и на асимметричные циклы, а также на случаи асинфазного изменения т и а.. [c.287]

Толщина масляного слоя максимальна л 19. мк.ч) при ф = 0,0008, что соответствует = 0,5 (значения нанесены на кривой светлыми точками). С уменьшением ф (левая ветвь кривой) подшипник вступает в область запрещенных эксцентриситетов ( >.0,5) коэффициент трения резко возрастает. С уве.чиченнем ф (правая ветвь) значения уменьшаются коэффициент надежности падает. Заштрихованная область показывает допустимые пределы ф = 0,001 -т 0,002 ( = 0,3 0,1), при которых и V. со.храняют приемлемые значения (/ = 1610 мкм и = 4,22,5). В этом интервале коэффициент трения имеет пологий минимум (f X 0,002). [c.346]

Поверочный расчет (заданы геометрические параметры подшипника, нагрузка, частота вращения) сводится к определению минимальной толщины масляного слоя, коэффициента трения н коэффициента надежности подшипника. По нязкостно-темцературнон кривой (см. рис. 346) находят в.язкость. масла при данно)) температуре, определяют число Зоммерфельда 8о и по графику рис. 347 находят относительную толщину масляного слоя с. Минима.тьная толщина масляного слоя, мкм [c.353]

Как уже отмечалось в разд. 5.4, некоторые металлы (например, железо и нержавеющие стали) могут быть надежно защищены, если их потенциал сдвинуть в положительную сторону до значений, лежащих в пассивной области анодной поляризационной кривой (см. рис. 5.1). Это значение потенциала обычно поддерживают автоматически с помощью электронного прибора, называемого потенциостатом. Практическое использование анодной защиты и применение для этих целей потенциостата впервые было предложено Эделеану [26]. [c.229]

В тех случаях, когда необходимо передавать большие нагрузки с высокой надежностью и с плавным законом изменения ускорений ведомого звена, в качестве механизмов прерывистого движения применяют рычажные механизмы с низшими кинематическими парами или зубчато-рычажные механизмы, используя H KOTtjpbie особенности кривых, описываемых точками звеньев, совершаюш,их плоское движение. [c.442]

Надежным способом определения преимущественного механизма реакции рляется анализ кривых выхода (d, р)- и (d, п)-реакций в зависимости от кинетической энергии падающих дейтонов. Если отношение выходов (d, р)- и d, п)-реакций растет с кинетической энергией (рис, 192, а), то ядерная реакция протекает с образованием промежуточного ядра. Если это отношение уменьшается с ростом кинетической энергии падающих дейтонов, то реакция идет в механизме неполного проникновения дейтона в ядро (рис. 192,6). [c.460]

Надежность рассмотренной методики легко проверить. Для этого достаточно изменить направление магнитных полей в фокусирующих и отклоняющих магнитах и направить в установку протоны с таким же импульсом р = 1,19 faej , как и у антипротонов. Тогда при тождественности масс антипротона и протона обе частицы должны одинаковым образом проходить через систему магнитов и счетчиков при изменении параметров этой системы. На рис. 135 произведено сравнение числа прошедших протонов и антипротонов при таком изменении полей в магнитах, которое приводит к небольшому изменению условия фокусировки для импульса и не меняет величины р. Другими словами, система настраивалась на значение массы, несколько отличающейся от массы протона. Из хорошего совпадения обеих эксперименталь ных кривых следует, что масса антипротона не [c.220]

Плавное повышение напряжения при определении электрической прочности достигается с помощью устройств для регулирования напряжения, к которым предъявляется ряд требований. Источник питанТИя установки, регулирующее устройство и трансформатор должны обеспечивать на образце синусоидальную < рму кривой напряжения коэффициент амплитуды (отношение максимального значения к действующему) испытательного напряжения должен быть в пределах 1,34—),48. Частота должна составлять 50 Гц допускается отклонение 0,5 Гц, Кроме того, регулировочное устройство должно обладать достаточной мощностью, простотой и эксплуатационной надежностью. [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...