Колено, сопротивление

Кожух дымососа, ремонт 201 Колено, сопротивление 103 Кольца набивочные 46 [c.356]

Движение по грунтовым дорогам. Грунтовые дороги обычно плохо обустроены, их, как правило, прокладывают для движения гужевых повозок. В отдельных случаях грунтовые дороги прокладывают и для автомобилей. В этом случае их профилируют, устраивают водоотводные канавы такие дороги называют грейдерными. Обычные грунтовые дороги изобилуют поворотами и неровностями. В ненастную погоду, в весеннюю или осеннюю распутицу эти дороги становятся труднопроходимыми. В размягченном грунте колеса прорезают глубокую колею, сопротивление качению колес возрастает настолько, что дальнейшее движение может прекратиться. Если необходимо остановить автомо- [c.434]

Поэтому, несмотря на небольшое удельное давление, а следовательно, и глубину колеи, сопротивление движению гусениц в большинстве случаев выше, чем движению колес. Более высокому сопротивлению движению способствуют также и местные неровности пути, преодоление которых часто сопровождается продольными наклонами как гусеничного хода, так и всей машины в целом. [c.53]

На рис. 1.42 показаны ноля динамических давлений в различных сечениях за коленом с профилированными лопатками. Распределение скоростей в колене с лопатками получается достаточно равномерным даже в сечении за коленом. Коэффициент сопротивления при этом тем меньше, чем больше относительный радиус закругления колена г . [c.43]

Тонкие лопатки, изогнутые по дуге окружности, также достаточно эффективны с точки зрения распределения скоростей, что видно из сравнения рис. 1.42, а и е, хотя коэффициент сопротивления колена с такими лопатками заметно выше коэффициента сопротивления колена с профилированными лопатками. Нормальное число как профилированных, так и тонких (6,,. = 90э-95°) лопаток в колене с поворотом на 90° (см. [c.45]

Для выравнивания поля скоростей и снижения сопротивления в коленах необходимо прежде всего уничтожить вихревую область у внутренней стенки. Очевидно, наибольший эффект получается при установке лопаток ближе к внутреннему закруглению, поэтому число лопаток у внешней стенки колена можно уменьшить. [c.45]

Наличие в днище колена бункеров практически не влияет на распределение скоростей в рабочей камере. Неравномерность распределения скоростей в сечении перед выходом из рабочей камеры, вызванная подсасывающим эф([)ектом узкого выходного отверстия, может быть устранена как установкой сопротивления, рассредоточенного по сечению (в данном случае перфорированной решетки), так и разделением выходного колена на отдельные более узкие каналы изогнутыми разделительными стенками. [c.204]

Наилучшее распределение скоростей при подводе потока через колено с направляющими лопатками получается в случае установки их расчетного количества, т. е. трех решеток с коэффициентами сопротивления, близкими к расчетным Spi = 18 (f 0,30) р2 = Spa = 5,5 (/=i 0,44). Если при двух решетках (Spi = 18 22) вдоль мень- [c.224]

Неоднородность течения за распределительным устройством практически не зависит от неравномерности поля скоростей в подводящем патрубке. Исследовались прямые трубы, колено (г/Оа = 0 и г/О = 0,5) и закрученный поток. Коэффициент гидравлического сопротивления I,. = [c.292]

В трубке учитывать только местные потерн напора, считая режим движения жидкости турбулентным. Коэффициент сопротивления колена = 1,5 и дросселя на трубке Сд = 22. [c.175]

Коэффициенты сопротивления колена и вентиля в трубе Ск = 0 3 и Сп = 4 коэффициент сопротивления трепня к — 0,03. [c.240]

Для учета потерь напора в местных сопротивлениях (вход в трубку, колено ЭО и нормальный ве1 тиль) воспользоваться приведенными зависимостями относительных эквивалентных длин Jd этих местных сопротивлений от числа Рейнольдса Г е при ламинарном режиме течения в трубке. [c.263]

Определить гидравлические силы, действующие иа тройник, верхнее и нижнее колена с соплами при избыточном давлении перед тройником р = 5 МПа. Массой жидкости в тройнике и гидравлическими сопротивлениями пренебречь, коэффициент сжатия струи на выходе из каждого сопла е = 0,8. [c.393]

Вынужденные коле.бания при отсутствии сопротивления. Рассмотрим движение точки, на которую кроме восстанавливающей силы F (см. рис. 253) действует только возмущающая сила Q. Дифференциальное уравнение движения в этом случае будет [c.241]

Гармонические коле ания точки при наличии линейной восстанавливающей силы возникают вследствие начального отклонения точки. v, или начальной скорости t o, или и того и другого вместе. Гармонические колебания обладают той особенностью, что возникнув однажды в какой-то момент времени, они продолжаются сколько угодно долго без изменения параметров колебаний, если нет других воздействий. Но обычно колебания всегда сопровождаются возникновением сил сопротивления, которые изменяют характер собственных колебаний. [c.398]

Кроме потерь энергии на преодоление сопротивлений, возникающих по всей длине потока, имеются еще дополнительные потери, вызываемые воздействием на поток той или иной местной причины (колено, кран, сетка, клапан, сужение или расширение русла и т. п.). Такие потери в отличие от потерь по длине были названы местными потерями напора. [c.64]

Таким образом, коэффициент местного сопротивления колена [c.212]

Как уже было сказано выше, к местным сопротивлениям относятся различные фасонные участки трубопровода или русла (колена, тройники, задвижки и др.), в которых наблюдается неравномерное движение жидкости. В местах резкого изменения живого сечения или направления потока происходит отрыв по- [c.85]

На трубе имеются следующие местные сопротивления вход в трубу, два плавных колена под углом 90°, полностью открытая задвижка и выход из трубы. Расход воды равен 3 л/сек. [c.46]

Рис. 5.1.2. Зависимости коэффициентов лобового сопротивления и подъемной силы крыла Асу от коэффициента коли-

И большое количество участков местных сопротивлений (колена, краны, участки внезапного расширения и сужения трубопроводов и пр.). [c.359]

Расчленим потери в колене с расширением на два слагаемых. Первое слагаемое определяет потери на поворот в колене без расширения, второе —потери с расширением. Оказывается, что потери энергии в расширяющемся колене больше, чем суммарное сопротивление последовательно расположенных обычного колена и участка трубы с внезапным расширением потока. [c.379]

Такой вывод естествен. Любые направляющие лопатки, поставленные в колено, увеличивают сопротивление трения, но При сильных поворотах они значительно снижают сопротивление давления, имеющее большое значение из-за наличия местного отрыва. При малых поворотах, т. е. больших радиусах кривизны, местные отрывы отсутствуют. В этом случае сопротивление тре- [c.381]

На рис. XIV. 12 по данным ЦАГИ приведены кривые зависимости коэффициента сопротивления от для колена без лопаток и для колен с нормальным, оптимальным и минимальным числом лопаток. [c.383]

При плавном повороте трубы (отвод) вихреобразование уменьшается и коэффициент сопротивления меньше, чем для острого колена. Это уменьшение возрастает с увеличением относительного радиуса кривизны отвода г///. Для отводов круглого сечения при а=90° значение коэффициента сопротивления можно найти по формуле [c.51]

Местные сопротивления вызывают изменение скорости движения жидкости по величине (сужение и расширение), направлению (колено) или величине и направлению одновременно (тройник). Поэтому часто указывают на некоторую аналогию между явлениями, происходящими в местных сопротивлениях, и явлением удара в твердых телах, которое с механической точки зрения также характеризуется внезапным изменением скорости. [c.159]

Колена и закругления. Для колена без закругления (рис. 111) при трубах небольшого диаметра коэффициент сопротивления t определяется по формуле [c.167]

Скругление кромок поворота колена значительно смягчает срыв потока и, следовательно, улучшает распределение скоростей. Чем больше относительный радиус закругления = rJ2b , тем меньше неравномерность потока и тем короче участок выравнивания скоростей за поворотом (рис. 1.35, а, б). При радиусе скругления кромок колена / = 0,55 область отрыва потока исчезает, и поле скоростей выравнивается, так что отношение скоростей снижается до величины тах л 1,25 (гй ах 1,5), при этом поток становится более симметричным относительно оси сечения (рис. 1.35, в). При улучшении распределения скоростей соответственно снижается сопротивление колена. Так, в случае 0,5 коэффициент со- [c.39]

Для болыиннства промышленных установок. можно ограничиться применением в коленах тонких (упрощенных) лопаток, изогнутых по дуге окружности. Число. этих лопаток и их положение опрсде.ляют так же, как профилированных. Малое сопротивление колеи с тонкими лопатками, близкое к сопротивлению колен с профилированными лопатками, получается при расчете по методу Е. Я- Юдина (см. рис. 1.4 , о) 1154]. [c.47]

Подводящий участок аппарата может быть упрощен путем замены колена 90 с направляющими лопатками плавным отводом 90° без направляющих лопаток при этом требуемое удлинение подводящего участка (вследствие увеличения радиуса закругления отвода по сравнению с коленом) может быть компенсировано укорочением диффузора. Последнее приводит к увеличению входного сечению диффузора, что, в свою очередь, уменьшает отношение площадей, и с точки зрения равномерной раздачи потока является более благоприятным. При плавном отводе также получается одностороннее отклонение потока. Однако при этом нет дополнительного сЖатия его на выходе из отвода и, кроме того, это отклонение меньше, чем отклонение при колене без направляющих лопаток. Установка одной распределительной решетки = 29 / = 0,25) не обеспечивает полного растекания струи. Практически равномерное растекание струи по всему сечекию рабочей камеры (Л п 1,15) получается при установке двух решеток с коэффициентами сопротивления, сравнительно близкими к расчетным ( р1 =29 / = 0,25 и = 20 , / = 0,29), как это сделано в варианте П-З. Здесь тенденция к отклонению потока вверх компенсируется влиянием зазора между решетками и нижней стенкой диффузора (б/5к "= 0,02), через который происходит более интенсивное перетекание газа из области перед решеткой в область за ней. Уменьшение коэффициентов сопротивления решеток (вариант И-4 и особенно вариант П-5) существенно ухудшает равномерность поля скоростей в рабочей камере аппарата с подводом через плавный отвод (Мк = 1,8). [c.225]

Если ось выходного участка наддувающего вентилятора расположена под углом к оси камеры, то вводят переходный участок — колено с направляющими лопатками или плавный отвод (табл. 10.4). Во всех перечисленных случаях также требуется дополнительное выравнивание потока внутри камеры. В качестве воздухораспределительного устройства может быть применена комбинированная решетка, состоящая из одной или нескольких последовательно установленных плоских перфорированных репюток и спрямляющей решетки за ними. Плоские решетки создают необходимое сопротивление для выравнивания скоростей потока по величине, л спрямляющая решетка выравнивает скорости по направлению. Подбор решеток производят на основании рекомендаций, приведенных в гл. 4, 7 [c.311]

Определить диаметр стояка О и выходную площадь / питателя, при которых в верхнем сечении стояка (расположенном под уровнем чугуна в чаще на /г = 100 мм) давление равнялось бы атмосферному и тем самым была исключена возможность засасывания газов в форму, во ,пикающего при наличии вакуума в стояке из-за газо-проннцаемости земляной формы. Учитывать только местные потери напора (коэффициенты сопротивления плавно скругленного входа в стояк = 0,06, колена = 1,3 и питателя = 0,1). [c.165]

Задача Х—5. Определить максимальный расход <2 воды, который можно подавать в бак, снабженный сифонной сливной трубой диаметром = 100 мм и общей длиной Ь = 10 м, если выходное сечение трубы ниже предельного уровня в баке на = 4 м. Труба имеет два сварных колена = 1,3) и вентиль (ф == 6,9). Коэффициент сопротнБлеиия входа в трубу вх = Коэффициент сопротивления трения л =---= 0,025. [c.242]

С помощью In Т1 можно экспериментально определить коэффициент сопротивления среды п или X. Наблюдая колебательные движения точки, измеряют ряд последовательных размахов ее коле-бани11. Если численные значения размахов составляют геометрическую прогрессию, то это значит, что силы сопротивления лропорцио-нальны первой степени скорости. Измерив период колебания и зная логарифмический декремент, можно определить искомое п. [c.203]

При плавном повороте трубы (вакругленное колено, отвод) вихреобразования уменьшаются (pii . XIII.16) и потери напора будут значительно меньше. Коэффициент сопротивления отвода зависит от угла поворота, а также от отношения R/d радиуса закругления к диаметру трубы и от величины коэффициента гидравлического трения Я, т. е. [c.213]

Для определения коэффицр ента местного сопротивления сегментного колена при 5—6 зв(ньях (рис. XIII.17) А. В. Панченко предложил эмпирическую формулу [c.214]

Взаимное влияние различных фасонных чаетей друг на друга изучено еще недостаточно и в справочниках нельзя найти общ для многих сочетаний местных сопротивлений. Поэтому при расчетах приходится пользоваться принципом наложения потерь, допуская при этом погрешность. Это имеет место, например, при определении потерь напора в шахтном водоотливном трубопроводе, расположенном в насосной камере, где на коротком участке имеется целый ряд фасонных частей (задвижки, тройники, колена), в схемах объемного гидропривода и др. [c.87]

В закругленном колене (рпс. 22.22) плавность поворота потока значительно снижает сопротивление движению за счет уменьшения интенсивности вихреобразования. Снижение гидравлических потерь происходит с увеличением относительного радиуса кривизны колена Rj l. Коэффициент сопротнвотеиия плавного поворота для круглых труб [c.297]

В табл. XIV.1 даны результаты опытов с поворотом потоков на 90 и 180° (I—VIII) при сохранении входных и выходных площадей поперечных сечений, с лопатками на повороте и без них. Схемы расположения лопаток показаны в конце таблицы. В последней ее графе указано понижение коэффициента сопротивления колена после установки лопаток. Коэ( )фициент потерь S отнесен к скоростному напору на выходе после поворота. Числа Рейнольдса при опытах, вычисленные по расходной скорости и стороне Ь , были равны 2,55-10 . Из таблицы видно, что установка лопаток весьма сильно снижает потери в колене. [c.381]

При необходимости определения суммарных потерь напора какой-то водопроводной системы используют принцип сложения потерь напора, согласно которому полная потеря напора Апот представляет собой арифметическую сумму потерь напора по длине потока Адл и местных потерь Ни, например в фасонных частях (муфты, колена и т, п,), соединяющих отдельные участки трубопровода между собой. При этом подобное арифметическое суммирование потерь напора правомерно только для случаев, когда расстояние между местными сопротивлениями не меньше 10...50 диаметров трубопровода. [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...