Коэффициент эффективности теплопередачи

На последнее свойство указал Мартини [6], в монографии которого, пожалуй, наиболее полно освещена проблема выбора рабочего тела. Коэффициент эффективности теплопередачи f определяется как отношение способности рабочего тела переносить тепло в регенераторе к количеству тепла, которое требуется перенести, и выражается соотношением [c.310]

Коэффициент эффективности теплопередачи = [c.310]

Подставляя коэффициент эффективности оребренной поверхности в формулу (23.23), получим следующее более точное выражение для определения коэффициента теплопередачи для плоской ребристой поверхности [c.298]

При принятом по табл. 24 коэффициенте г ) тепловой эффективности поверхности находят коэффициент k теплопередачи. [c.215]

Коэффициент загрязнения е зависит от большого количества факторов рода топлива, скорости газа, диаметра труб, их расположения, крупности золы я др.. Из-за отсутствия в ряде случаев этих данных применяются два метода оценки загрязнения с помощью коэффициента загрязнения и коэффициента эффективности т з, представляющего собой отношение коэффициентов теплопередачи загрязненных и чистых труб. [c.37]

Причиной низкой эффективности теплопередачи в подогревателях типа ПМ являются низкие значения коэффициентов теплоот- [c.580]

Вентиляторы. В охлаждающем устройстве вентиляторы обеспечивают протекание через радиатор необходимого расхода охлаждающего воздуха. Как известно из основ теплопередачи (см. гл. 3), коэффициент теплопередачи воздушных радиаторов увеличивается с увеличением скорости воздушного потока. Оптимальная эффективность теплопередачи достигается при скорости воздуха через радиатор в его узком сечении примерно 10 м/с. [c.169]

При этом, естественно, отпадает ограничение в и. 43, поскольку инте-1 рированием величины %Р по всей длине теплообменника учитываются изменения как эффективного периметра, так и коэффициента теплопередачи. Коэффициент теплопередачи может быть определен по формуле [c.107]

Управление обтеканием, проявляющееся в непосредственном воздействии на поток газа около летательных аппаратов, используется для улучшения их аэродинамических свойств и позволяет решать две основные задачи. Одна из них связана с таким воздействием на обтекающий газ, при котором достигаются заданные суммарные аэродинамические характеристики или их составляющие. Например, может обеспечиваться нужное значение максимального коэффициента подъемной силы или наивыгоднейшее аэродинамическое качество, требуемое изменение (повышение или снижение) лобового сопротивления, сохранение устойчивости ламинарного пограничного слоя и, как результат, уменьшение трения и теплопередачи. Решение второй задачи позволяет формировать таким образом управляющий поток, чтобы улучшить условия обтекания органов управления и стабилизирующих устройств (оперения) и тем самым повысить управляющий и стабилизирующий эффекты. Кроме того, соответствующие устройства, управляющие движением газа, используются для повышения эффективности реактивных двигателей (в частности, путем улучшения обтекания воздухозаборников), а также отдельных средств механизации летательных аппаратов (щитки, предкрылки, закрылки и др.). [c.103]

Используя полученные графики и другие результаты обработки опыта, определить а) как влияет схема включения теплообменного аппарата на величину среднего температурного напора б) как влияет изменение расхода теплоносителя на значения коэффициента теплопередачи, температурного напора, тепловой эффективности [c.163]

Что такое средний температурный напор, коэффициент теплопередачи, коэффициент тепловой эффективности, число единиц переноса теплоты Каков физический смысл этих величин [c.164]

Как влияет увеличение расхода одного из теплоносителей на коэффициент теплопередачи и на коэффициент тепловой эффективности и в чем причины такого влияния [c.164]

Какими изменениями конструкции или режима работы можно увеличить коэффициент теплопередачи, коэффициент тепловой эффективности, число единиц переноса [c.164]

Задача 3.80. Конденсационная турбина с эффективной мощностью iVe=5000 кВт и удельным расходом пара d = = 5,8 кг/(кВт ч) работает при начальных параметрах пара / о=3,5 МПа, о = 435°С и давлении пара в конденсаторе / ,= = 4 10 Па. Определить поверхность охлаждения конденсатора турбины, если температура охлаждающей воды на входе в конденсатор f, = 14°С, температура воды на выходе из конденсатора t, = 24° , коэффициент теплопередачи к = 4 кВт/(м К) и относительный внутренний кпд турбины /о, = 0,75.. [c.144]

Отложения на трубах уменьшают коэффициент теплопередачи (отложения имеют низкую теплопроводность и являются своего рода тепловой изоляцией) и эффективность отдачи теплоты. В результате этого температура уходящих газов возрастает. [c.139]

Величина 63/Я = е представляет собой термическое сопротивление слоя наружных отложений и носит название коэффициента загрязнения. Величина е зависит от вида топлива, скорости газа, диаметра, геометрии и способа компоновки труб в поверхности нагрева, фракционного состава золы. Оценка влияния загрязнения на теплообмен довольно сложна и проводится по экспериментальным (опытным) данным. Учитывается это в расчетах либо с помощью величины е, либо введением коэффициента тепловой эффективности поверхности г ), представляющего собой отношение коэффициентов теплопередачи загрязненных и чистых труб. Коэффициенты i)) тепловой эффективности коридорных фестонов, перегревателей, экономайзеров для различных топлив ( т < 1,03) приведены ниже. [c.201]

Теплопередачу через две твердые стенки и прослойку между ними можно рассматривать как теплопередачу через сложную трехслойную стенку. Вся задача при этом сводится к правильному выбору значения эффективного коэффициента теплопроводности прослойки. Поэтому условия теплопередачи через прослойки следует рассмотреть подробнее. [c.194]

Если требуется определить теплопередачу только через прослойку, то расчет по (6-19) и (6-20) дает конечный результат. Но если прослойка является лишь частью сложной стенки, то, чтобы иметь возможность произвести расчет теплопередачи по формулам для многослойной стенки, необходимо определить эффективный коэффициент теплопроводности Я,афф прослойки с учетом передачи тепла путем излучения. Для плоских прослоек он определяется по формуле [c.195]

В некоторых случаях для анализа теплопередачи в пристеночном слое движущегося расплава (см., например, 1 и 14) целесообразно рассматривать эффективную теплопроводность как функцию расстояния от внешней границы расплава (х ). Пользуясь методикой [17], примем двухслойную гидродинамическую систему, состоящую из ламинарного подслоя толщиной 5д и турбулентного потока с логарифмическим распределением скорости в пристеночной области. В ламинарном подслое (т.е. при х < 5д) принимаем Хд = X. Вне этого слоя допускаем подобие турбулентной теплопроводности Хх и турбулентной вязкости Их. Можно показать, что в этом случае Хх/Х = (г/гo) fJ где К — коэффициент пропорциональности м . Основное падение температуры происходит в относительно тонком слое жидкости вблизи стенки. Поэтому с небольшой погрешностью примем г/гд = 1. В результате получаем искомую зависимость для слоя х > 5 л [c.53]

Правильному использованию смазывающе-охлаждающей жидкости, включая способ подвода ее в зону резания, принадлежит важная роль в предупреждении прижогов и шлифовочных трещин. Охлаждение водным раствором, несмотря на высокий коэффициент теплопередачи, оказывается менее эффективным, чем маслами или их смесями. Из этого следует, что задача состоит не столько в отводе тепла, сколько в уменьшении теплообразования. Наличие в СОЖ масла уменьшает трение круга с деталью, улучшает условия трения. Применение масел, однако, нетехнологично, они к тому же способствуют ускорению засаливания кругов. Чтобы облегчить подвод СОЖ в зону резания, круги делаются пористыми, с радиальными или наклонными пазами. Подача через поры наиболее эффективна, но недостаточно стабильна из-за забивания пор, неравномерного распределения СОЖ по рабочей поверхности круга. Организация же тонкой очистки СОЖ в процессе работы затруднительна. Сильные при- [c.28]

Из соотношения (3.10) можно понять, что необходимость обеспечения высокого коэффициента эффективности теплопередачи может вступить- в конфликт с требованиями к величинам других характеристик рабочего тела. Чтобы найти наилучший компромисс между этими факторами, необходимо провести на ЭВМ численное моделирование работы всей системы при ис-пользованиии различных рабочих тел для нескольких вариантов двигателя. Это очень долгий и сложный процесс, являющийся к тому же весьма дорогостоящим мероприятием при проектировании, и поэтому при начальных оценках и проработках конструкции его, конечно же, не стоит применять. Эмпирических формул типа соотношений Била или Мальмё, которые помогали бы при выборе рабочего тела, не существует, по-видимому, вследствие недостатка в экспериментальных данных, что не позволяет получить более или менее разумных корреляционных зависимостей. Однако предложенный Уокером [10] простой подход, основанный на результатах оригинального исследования установившегося течения Холла [И], позволяет приближенно дать частичный ответ на поставленный вопрос. Применяя аналогию Рейнольдса, связывающую тепловой поток и сопротивление трения во внутренних течениях, можно выразить сравнительный тепловой поток при использовании конкретного рабочего тела для системы с заданным отношением сопротивления к тепловому потоку и заданным диапазоном температур соотношением [c.310]

Рабочее тело Сравнительный тепловой поток Оерапн Коэффициент эффективности теплопередачи Ср [c.311]

Таким образом, и при оценке термического сопротивления между погруженной в псевдоожиженный слой поверхностью и какой-либо другой точкой слоя напрашивается разделение этого сопротивления на две составляющие 1/аст и бДэф, где ст — некоторый пленочный коэффициент теплообмена поверхности (стенки) со слоем б — расстояние от поверхности нагрева до взятой точки, а Хэф — коэффициент эффективной теплопроводности слоя. Экспериментально определявшиеся многими исследователями профили температур в лабораторных установках по изучению теплообмена псевдоожиженного слоя со стенкой демонстрируют резко выраженное падение температуры в непосредственной близости к стенке и, начиная с расстояния в несколько миллиметров, практически полное отсутствие градиента температуры (рис. 9-1) (Викке и Феттинг). В результате создалось мнение, что коэффициент эффективной теплопроводности псевдоожиженного слоя всегда весьма велик и бДэф всегда пренебрежимо мало по сравнению с 1/аст. Поэтому в подавляющем большинстве исследований теплообмена стеики с псевдоожиженным слоем коэффициент теплообмена (йст) отождествляется с коэффициентом теплопередачи К от стенки к ядру слоя. Это допустимо и при приближенном теоретическом рассмотрении теплообмена стенки с псевдоожиженным слоем (см. гл. 10). [c.310]

Результаты экспериментов. Экспериментальные данные приведены на фиг. 3. По оси абсцисс отложена безразмерная подводимая электрическая мощность PjQ,-ef, по оси ординат — безразмерное увеличение подвода тепла к газу AQIQ ej. Оно измеряется по изменению температуры на выходе. (Qmf — количество тепла, подводимое к газу в отсутствие электрического поля.) Линия, наклоненная под углом 45° к оси абсцисс, т. о. соответствующая Р = Д(), представляет собой геометрическое место точек, в которых увеличение теплоотдачи к газу точно равно подведенной электрической мощности. Таким образом, коэффрпщент теплоотдачи увеличивается только тогда, когда увеличение количества теила AQ, переданного газу, превышает подводимую электрическую мощность Р. Точно так же коэффициент теплоотдачи будет уменьшаться в том случае, если подводимая электрическая мощность превышает изменение количества тепла, переданного газу. Следует отметить, что изменение количества переданного тепла ни в коем случае не нарушает принципа сохранения энергии. Это показывает, что эффективность теплопередачи от парового источника тепла, емкость которого можно приближенно считать бесконечной, увеличилась или уменьшилась. [c.432]

Рассмотрим этот вопрос, используя некоторые расчетные материалы А. В. Кавадерова [Л. 62], полученные им путем решения дифференциальных уравнений переноса лучистой энергии при заданном поле температур в плоском слое серой излучающей среды. В практических инженерных расчетах теплопередачи излучением обычно используется средняя по массе температура среды в данном сечении, определяемая по теплосодержанию газового потока. Такие расчеты не учитывают возможную неравномерность температурного поля и поэтому приводят к ошибкам, величина которых определяется, в частности, характером температурного поля. Учитывая это, а также для большей наглядности, анализ влияния неравномерности температурного поля на теплопередачу излучением, проведем на базе сравнительного сопоставления коэффициент = EJE n- Эта величина, называемая коэффициентом эффективности излучения [Л. 62], представляет собой отношение фактического лучистого 358 [c.358]

Из графиков, приведенных на фиг. 5.20, кроме того, видно, что улучшение наружной теплоизоляции (уменьшение эффективного коэффициента конвективной теплопередачи а) существенно уменьшает величины напряжений. Так, согласно Геклеру, для заряда с наружным диаметром около 250 мм металлический корпус камеры и воздушная прослойка между ним и топливом вместе с защитным слоем воздуха снаружи камеры дает [c.288]

Величина /.PL представляет собой произведение среднего коэффициента теплопередачи и полной эффективной поверхности теплообмена ( эфф. = Ь). В общем случае -/ и Р меняются по длине теплообменника это можно учесть, вычислив по известпыдг значениям х и Р величину [c.107]

Если эффективность теплообменинка высока, то температура газа низкого давления, выходящего из теплообменника, должна быть очень близка к ij—температуре сжатого газа, входящего в теплообменник. Это означает, что в выражешш (9.1) R должно быть мало и, следовательно, пленочные коэффициенты теилопередачп и поверхности теплопередачи должны быть по возможности большими. [c.135]

В теплообменнике тппа д трубка высокого давления окружена частыми тонкими медными ребрами (толщина 0,25 мм), так что наружная поверхность трубки утраивается. Спираль из ребристой трубки полностью заполняет кольцевое пространство между двумя тонкостенными цилиндрами из нержавеющей стали. Газ низкого давления проходит сложный путь между ребрами, так как в пространстве между смежными витками трубки проложена спираль из хлопчатобумажного шнура. Вследствие значительно большей поверхности в потоке низкого давления может быть принят более низкий коэффициент теплопередачи, что будет сопровонщаться также выигрышем в общей эффективности. Удобная особенность всех упомянутых типов теплообменников заключается в том, что они выполняются в виде сппрали большого диаметра, пространство внутри которой можно использовать для размещения других элементов ожижителя. [c.138]

Особое внимание уделено исследованию пограничного слоя и расчету параметров трения и теплопередачи при гиперзвуковых скоростях полета. В этом случае происходит диссоциация и ионизация воздуха, изменяются все термодинамические параметры и кинетические коэффициенты газа в пограничном слое, в нем могут происходить также и химические реакции. Эти явления имеют важное значение при формировании процессов трения и теплообмена, однако учет их при расчете пограничного слоя вызывает большие трудности. Поэтому при решении задач, связанных с расчетом параметров пограничного слоя при очень высоких скоростях обтекания, использован достаточно простой и весьма эффективный инженерный метод, основанный на понятии так называемой определяющей лнтальпии (температуры). [c.670]

В этом случае для заданных Q и эффективность теплообменника будет определяться рациональным распределением мощ-1ЮСТИ N между теплоносителями, при котором достигается максимальное значение коэффициента теплопередачи h (18.9) и, следовательно, минимальное значение поверхности теплообмена. [c.433]

В входит также теплота ,, передаваемая посредством теплопроводности от верхнего источника теплоты к нижнему она пропорциональна разности темпера-тур Ti — Tg, т. . = а Т — Т. ). Кроме того, в q входит дл<оулева теплота (/д ,,, выделяющаяся в полупроводниках полагая, что половина ее передается верхнему спаю, имеем = — ri /2. Здесь а — эффективный коэффициент теплопередачи X—коэффициент теплопроводности г — сопротивление полупроводниковых стержней. [c.577]

Теплопередача через оребренную стенку рассматривалась при условии постоянства температуры t 2 на поверхности ребер. Однако если ребро отдает теплоту, то температура его поверхности убывает по направлению от основания ребра к его вершине. Если ребро воспринимает теплоту от среды, то температура ребра убывает по направлению от его вершины к основанию. В обоих случаях количество теплоты неодинаково для различных участков ребра оно будет больше там, где разность между температурой ребра и окружающей среды выше. Следовательно, тепловой поток ребра в целом зависит от распределения температуры вдоль ребра. Эффективность ребра оценивают коэффициентом т]р= — QIQmnK, где Q — тепловой поток реального ребра Qmax — тепловой ПОТОК идезльного ребра, вдоль которого температура постоянна и равна температуре основания. Интервал возможного изменения коэффициента 0 1. [c.308]

Физический смысл величины М, а также ее взаимосвязь с эффективностью е характеризуются кривыми, показанными на рис. 17.6. Очевидно, что для заданного соотношения полных теплоемкостей при малых N низка и эффективность е теплообменника. При увеличении параметра N эффективность е повышается и приближается к пределу, определяемому схемой движения теплоносителей. Зная величину М, включающую в себя площадь поверхности теплообмена Р и коэффициент теплопередачи к [см. формулу (17.29)], моожно оценить степень повы-щения величины е с учетом капитальных затрат, массы и объема аппарата для заданной площади поверхности теплообмена, а также затрат энергии на преодоление гидравлического сопротивления при повыщении коэффициента теплопередачи. [c.435]

Наиболее эффективными материалами для создания как термоэлектрических холодильников, так и термогенераторов являются материалы с максимальной величиной а о/%. Для термоэлектрического охлаждения необходим материал с высокими значениями коэффициента Пельтье и удельной электропроводности. Последнее требование обусловлено тем, что в добавление к теплу Пельтье всегда выделяется и джоулево тепло и, чтобы эффект джоулева нагрева не перекрыл эффект охлаждения, необходимы материалы с хорошей электропроюдностью. С другой стороны, при одном- и том же количестве тепла, выделяющемся вследствие эффекта Пельтье на одном контакте и поглощающемся на другом, разность температур между контактами будет тем больше, чем меньше теплопередача от горячего конца проводника к холодному, т. е. чем меньше коэффициент теплопроводности. [c.265]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...