Шаг решетки оптимальный

Шаг решетки оптимальный 109, ] 10 Шахтные печи 662—664. 678, 679 Шахты вытяжные 733 [c.896]

Минимальное значение профильных потерь для заданной формы профиля соответствует некоторому оптимальному значению относительного шага решетки. Отклонение относительного шага по длине лопатки (вдоль радиуса кольцевой решетки) от оптимального вызывает возрастание профильных потерь и для данных лопаток учитывается отдельно в качестве веерных потерь. [c.107]

Предварительные опытные и теоретические данные показывают, что оптимальный шаг решетки увеличивается с ростом влажности, что объясняется более интенсивным влиянием кромочных потерь. Выполнение сопловых решеток с большим относительным шагом для работы на влажном паре имеет несомненные преимущества, так как в ступени уменьшается число неподвижных выходных кромок— концентраторов жидкой фазы. При этом уменьшается и эрозионный износ рабочих лопаток. [c.307]

Отклонение относительного шага решетки от оптимального, естественно, приводит к изменению траекторий движения отраженных частиц влаги в канале и к изменению эффективности различных щелей. [c.181]

Рис. 1-74. Оптимальный относительный шаг решетки с нулевой толщиной выходной кромки при Як = 0.8. по данным А. Г. Клебанова и Б. И. Мамаева.

Рис. 1-75. Влияние толщины выходной кромки (а) и сжимаемости (б) на оптимальный шаг решетки, по данным А. Г. Клебанова и Б. И. Мамаева.

Шаг решетки. С уменьшением шага увеличивается поверхность трения, но уменьшается разность давлений на вогнутой и выпуклой сторонах лопатки. Следовательно, увеличиваются профильные, но уменьшаются концевые потери. Потери зависят от величины относительного шага /6 . Оптимальная величина (// л)ор1 = 0,55- 0,7. [c.217]

Картер рассматривал характеристики решетки при оптимальном угле атаки, когда она работает с максимальным отношением коэффициента подъемной силы профиля к его коэффициенту сопротивления Св- Для выбора оптимального угла атаки можно воспользоваться графиком, представленным на рис. 11.5, где приведена зависимость оптимального угла атаки I от оптимального угла изгиба средней линии профиля 0, относительного шага решетки 5/с и угла поворота потока е. Предполагается, что влиянием угла установки профиля в решетке % и угла потока на выходе а можно пренебречь. Если проектировщик предпочитает использовать в качестве критерия не максимум Сь Св, а минимум потерь, обеспечивая снижение скоростей потока на спинке профиля, то ему следует уменьшить величину оптимального угла атаки приблизительно на 5°, особенно в случае решеток с малыми углами изгиба средней линии профиля. [c.323]

Влияние шага решетки становится особенно заметным В трансзвуковых компрессорах. Величина шага решетки определяется числом Маха и углом потока на входе в решетку, которые обусловливают выбор необходимой ширины узкого сечения межлопаточного канала. При выборе оптимального шага для заданной решетки необходимо учитывать также потери в скачках уплотнения и потери на трение. [c.324]

Выбор оптимального шага решеток РК. Для РК ДРОС относительно малой степени радиальности характерна значительная веерность рабочей решетки. Это вызывает трудности правильного выбора числа лопаток РК- Общая концепция выбора числа лопаток РК отсутствует. Например, И. И. Кирилов в работе [53] предложил осевую решетку РК принимать с большим числом лопаток, нежели радиальную. Если принимать рабочую решетку с равным числом лопаток в радиальной и осевой частях, что неясно, по какой части решетки оптимизировать число лопаток. [c.69]

Если выбирать оптимальный шаг по осевой решетке, то наиболее естественно, так как выводы экспериментальных исследований о рациональном выборе числа лопаток радиальной решетки весьма туманны, а отдельные исследования [107] вовсе подтверждают отсутствие каких-либо зависимостей [c.69]

Лопатки неполной длины, устанавливаемые в осевой решетке МРК, улучшают аэродинамические свойства каналов осевых решеток, составленных из дельтовидных лопаток. При этом выявляется возможность выбора оптимального относительного шага установки лопаток такой комбинированной решетки и, как следствие, улучшения структуры потока, а также уменьшения ширины решетки и РК в целом. Подобные функции могут нести и промежуточные лопатки полной длины. [c.80]

Число лопаток осевой части РК обычно выбирается равным числу лопаток радиальной решетки. Тогда оптимальный шаг осевой решетки обеспечивается надлежаш,им выбором хорды профилей. Это может привести к увеличению осевого габарита ступени. Наряду с этим относительный шаг можно получить изменением числа лопаток осевой решетки (относительно радиальной). В тех конструкциях, где суш,ественным является требование обеспечения минимальных осевых габаритов, целесообразно увеличивать число осевых лопаток (см. рис. 2.34). [c.165]

Фиг. 5-45. Профиль направляющей решетки ТС-2. Оптимальные характеристики решеток установочный угол — 37,5 39.5. относительный шаг 7 = 0,72 -7- 0,85, угол выхода а, — 14,5-f- 17°.

Оптимальные характеристики решетки установочный угол Ру — 75 4- 790, относительный шаг t — 0,58 4- 0,70, угол входа р, = 18 4- 33°, угол выхода Рг = 16 -f-19 [c.166]

Оптимальные характеристики решетки установочный угол - 77-Ь 80°, относительный шаг t = 0,5б- -0,66, угол входа Pi — 30 15°, угол выхода Ра -,23-Ь26. [c.167]

Оптимальные характеристики решетки установочный угол Ру — 76 т- 78°, относительный шаг t — 0,50 0,58, угол входа Р, = 40 — 65 , угол выхода = 31 — 34°. [c.168]

Для турбин влажного пара целесообразно выбрать шаг сопловых решеток увеличенным на 5— 10% ио сравнению с оптимальным шагом решеток для перегретого пара. Это приводит к уменьшению потерь в решетке и доли кромочных следов с крупнодисперсной влагой, [c.95]

Рис. 1-84. Коэффициент потерь на трение в решетках с оптимальным шагом при расчетном угле входа потока по данным А. Г. Клебанова и Б. И. Мамаева.

При подборе решетки считаются заданными число М на выходе = ьУа/аз. углы входа и выхода р-з, высота лопаток. По рис. 9.8 находим оптимальный относительный шаг и профильные потери, по рис. 9.9 по углу выхода и оптимальному шагу находим угол установки профиля в решетке, а с помощью рис. 9.10 и заданных высоте лопаток и угле входа определяем суммарные потери в решетке (в этом случае необходимо знать хорду профиля, которая выбирается из условий прочности и вибрационных характеристик лопаток). [c.239]

Выбор шага решетки тесно связан с ее характеристикой — зависимостью потерь кинетической энергии от шага. Поэтому необходимо предварительно было бы спроектировать решетку на указанное число Маха и определить для нее оптимальный относительный шаг 1= t/b Ь — хорда решетки). В данном случае приходится ограничиться прогнозом, положив t = 0,6. Хорда решетки определяется на основании прочностного расчета. Оценка показывает, что можно принять Ь = 10 м. Тогда шаг сопловой решетки i = 5-10 м, что определяет число лопаток z = ndjt л л 63. Далее следует определить потери кинетической энергии в сопловой решетке и коэффициент скорости на основании характеристик решетки. В рассматриваемом случае предварительного расчета примем, что фс = 0,9, так что угол выхода из решетки на расчетном режиме примерно равен эффективному. [c.103]

На оис. 8.2 показано влияние геометрических параметров (шага решетки и кривизны канала) на эффективность осаждения капель различных размеров на стенках канала (справа показана схема канала). Естественно, что увеличение угла сопряжения изгибов канала приводит к повышению интенсивности осаждения на стенках жалюзи. Так, например, при максимальном угле сопряжения ф = 90 практически все капли с с1к > 10- 10 м осядут в жалюзийном канале. С уменьшением ф до 45° не происходит значительного снижения г1ф (кривые 1—3, рис. 8.2), что дает основание рассматривать в качестве оптимального жалюзийный капал с ф яг 45°, так как он будет иметь меньшие потери энергии пара, чем канал с ф = 90°. Дальнейшее распрямление жалюзи (кривая 4) приводит к существенному снижению г)ф и почти 50% капель с 20-10 м проходят жалюзи, не контактируя с их стенками. Здесь же (кривые 3, 5, 6, рис. 8.2) показано влияние ширины канала (относительного шага решетки жалюзи) на эффективность осаждения влаги г) . Видно, что в зоне малого относительного шага Н < 0,5) влияние ширины канала на г ф для капель йк>8-10 м невелико. Од пако дальнейшее увеличение относительного шага жалюзийной решетки Н 0,5 приводит к снижению т)ф, и ббльшая часть влаги с С 15-10 м не выпадает на стенках канала. [c.312]

Шаг решетки I является одним из основных геометрических параметров, определяющих параметры I, щ, .ii и частоту возмущающих сил, действующих иа рабочие лоиатки. На рис. 4-12,а можно видеть увеличение оптимального шага решетки с ростом влажности, что легко объясняется более интенсивным влиянием кромочных потерь. Выполне- [c.91]

Оптимальная величина относительного шага решетки может быть определена по эмпирической формуле, предложенной В. И. Дышлевским [c.162]

Это позволяет использовать решетку, оптимальную для определенного сочетания параметров, в некоторой области, где эти параметры варьируются. Весьма небольшое увеличение потерь компенсируется технологическими преимуществами. Каждая из таких оптимальных решеток может применяться в определенном диапазоне вариации параметров, за пределами которого потери начинают существенно возрастать. Поэтому необходимо создать серию оптимальных решеток, которая перекрывает практически необходимый диапазон вариаций параметроз (см. например [7]). Для каждой из решеток проведены экспериментальные исследования и указан возможный диапазон изменения числа М, углов входа и выхода (З2 потока, относительного шага и угла установки. Это дает возможность подобрать решетку на заданные условия работы. [c.239]

Изменение угла установки профиля y вызьивает изменение распределения давлений ino профилю (рис. 8-24). В соответствии -с этим изменяются градиенты давления в диффузорных и конфузорных участках на профиле и структура пограничного слоя. В результате профильные потери п ри увеличении y вначале уменьшаются, а затем возрастают (рис. 8-24,6), т. е. имеется определенный диапазон оптимальных углов установки. Необходимо отметить, 1ЧТ0 этот диапазон зависит от шага решетки. [c.499]

I, 11 и 111 соответственно равнялась 1,5 8,0 и 10,0 мм. Толш,ина выходных кромок всех профилей была одинаковой (1,0 мм). Решетки набирались с оптимальным относительным шагом. Для решеток I, И и III относительный шаг соответственно равнялся 0,656, 0,806 и 0,744, а углы установки профилей — 50 " 18, 51" 2Г и 62° 26. Длина лопаток в решетках составляла 120 мм. [c.227]

Оптимальный шаг лопаток осевых решеток достигается некоторым увеличением ширины колеса или устройством промежуточных лопаток в каналах осевых решеток. Отметим, что концевые лопатки дельтовидной конфигурации профиля характеризуются увеличивающейся к периферии шириной плоского участка, примыкающего к телу радиальной решетки. Соблюдение прочностных требований обычно приводит к выполнению конструкции лопатки пустотелой или оболочкового типа. Особо необходимо отлметить высокие прочностные свойства конструкции. При изготовлении РК литым или цельнофрезерованным непрерывная меандрообразная перегородка между каналами радиальной решетки делает наиболее напряженную часть РК исключительно прочной и вибра-ционно устойчивой. Последнее обстоятельство актуально для плоских лопастей радиальной решетки. [c.77]

Применение промежуточных лопаток в каналах осевых решеток особенно рационально для меандрообразных РК- В них осевая решетка каждой стороны имеет в два раза большее, чем радиальная часть, число лопаток (рис. 4.14), Из-за специфической конфигурации тела профиля (дельтовидной формы) обеспечение оптимального шага требует чрезмерной ширины решетки, что вызывает конструктивные затруднения, связанные с большой массой дельтовидных лопаток. Возможной альтернативой является устройство промежуточных лопаток в осевой части колеса". [c.166]

На рис. 59 приведены коэффициенты расхода для решеток ТС-1А и ТС-ЗА. Это сопловые или реактивные рабочие решетки группы А для чисел М на выходе от 0,3 до 0,9 при углах входа потока от 70 до 100 и углах выхода от 10 до 14" при оптимальном шаге 0,74— 0,90 и оптимальном угле установки от 36 до 32 " (ТС-1А)идля ТС-ЗА при тех же значениях чисел М на выходе и тех же углах входа потока, при углах выхода от 16 до 22", оптимальном шаге от 0,65 до 0,85 и оптимальном угле установки от 41 до 46°. Результаты некоторых опытов по активным рабочим решеткам даны на рис. 60. [c.218]

Рассмотрим влияние некоторых геометрических и режимных параметров на газодинамические характеристики сопловой решетки. На рис. 3.30 приведены зависимости суммарных и профильных потерь и углов выхода потока от относительного шага, угла установки профиля и степени влажности перед решеткой. Отметим, что с ростом уо оптимальные значения шагц t смещаются в сторону несколько больших значений, что связано с изменением структуры и дисперсности жидкой фазы за решеткой. Этот вывод справедлив только для решетки С-9012А. Характер изменения оптимального шага в зависимости от влажности определяется формой профиля и другими геометрическими параметрами решетки. По опытным данным, зависимости (г) имеют экстремальный характер, причем минимумы пр и % получены при близких значениях t. С увеличением t снижается количество влаги, аккумулированной в пленках, так как размерЫ] f межлопаточных каналов увеличиваются. При этом растет количество крупных капель в ядре потока. Массовая доля таких капель в парокапельном слое и за кромкой монотонно убывает с ростом t. Вместе с тем данные на рис. 3.30 отражают влияние сложных процессов в решетке, возникающих при изменении t и уо- Углы выхода возрастают с увеличением t и у при высокой начальной влажности [c.119]

Основные особенности формы профилей (каналов) сопловых решеток на влажном паре капельной структуры сводятся к следующим. На мелкой влаге при дозвуковых скоростях потери, обусловленные тепло- и массообменом, будут уменьшаться с уменьшением градиентов скорости вдоль каналов. Очевидно, что сопловые каналы в этом случае должны иметь меньшую суммарную и локальную конфузорность. Снижению интенсивности процесса коагуляции способствует уменьшение кривизны спинки и вогнутой поверхности при заданном угле поворота потока и радиуса скруг-ления входной кромки. Так как при мелкой влаге пленки образуются только локально, то выходные кромки следует выполнять относительно тонкими, а шаг лопаток выбирать близким к оптимальному для перегретого пара. Профилирование сопловых решеток для парокапельных потоков с крупной влагой осуществляется с учетом механического взаимодействия фаз. На выходе из рабочей решетки предшествующей ступени (на входе в сопловуЮ решетку последующей ступени) имеет место рассогласование скоростей по значению и направлению. В этом случае целесообразно несколько увеличить геометрический угол входной кромки и. уменьшить тем самым угол ее атаки потоком крупных капель. Кроме того, отличие профилей для крупной влаги состоит в более толстых выходных кромках и несколько уменьшенном относительном шаге, выбранном из соображений оптимальной внутриканаль-ной сепарации, включающей отсос пленок на спинке и выходной кромке или наддув пограничного слоя греющим паром. Важна правильная организация потока на спинке в косом срезе, где течение диффузорное его следует выполнить менее криволинейным с тем, чтобы предотвратить возможный отрыв пленки и слоя. [c.145]

Подчеркнем, что при профилировании длинных лопаток по высоте необходимо выбирать закон закрутки так, чтобы влияние жидкой фазы было минимальным. Этому условию отвечают далеко не все применяемые на практике способы профилирования. До настоящего времени такая задача не только не решалась, но и не ставилась. Вместе с тем, учитывая результаты исследования плоских решеток (см. гл. 3 и 4), можно сформулировать некоторые соображения по этому важному вопросу. Несомненно целесообразна повышенная реакция в корневых сечениях ступени, так как реактивные решетки менее чувствительны к влаге. При выборе значительной корневой реакции можно избежать сверхзвуковых скоростей на выходе из сопловой решетки, требующих применения расширяющихся межлопаточных каналов (см. 4.6). Следует также обеспечивать умеренное изменение реакции по длине лопаток, что достигается соответствующим наклоном или применением саблевидных сопловых лопаток МЭИ. Относительные шаги, углы установки, толщину и форму выходных кромок следует выбирать оптимальными по результатам статических исследований решеток (см. гл. 3). При этом необходимо учитывать влияние перечисленных геометрических параметров на эффективность используемых в ступени способов влагоудаления (сепарация, обогрев и наддув). Учитывается необходимость уменьшить отрицательное влияние периодической нестационарности, что достигается при соотноше-,нии чисел сопловых и рабочих лопаток Zyjz-iKl. [c.160]

Отверстия перфорированной решетки, очевидно, целесообразно располагать на одинаковых расстояниях друг от друга, что достигается, если они находятся в вершинах равносторонних треугольников. Для этого оптимального случая основной шаг отверстий 5i равен стороне треугольника (см. схему разметки на рис. 6-19), а перпендикулярный ему 52= ] 3 S,/2. Соответственно S, = 0,95tfo/l/ (6-14) [c.238]

Определив предварительно хорду профиля рабочей решетки из прочностного расчета bj, = 5-10 м и оптимальный шаг по характеристике решетки t = 0,6, найдем число профилей на рабочем колесе Zj = 105. Расчетное значение коэффициента скорости рабочей решетки примерно равно 0,9, так что действительный угол выхода Рз мало отличается от эффективного Роэф- [c.104]

За РК ступени А-2 пространственное расположение следа таково (рис. XII.31, б), что весь след не выходит за пределы одного шага НА. Поэтому в двухступенчатом отсеке I при равном числе направляющих лопаток обеих ступеней имеется возможность таким образом расположить НА второй ступени, чтобы кромочные следы первого НА целиком попадали в межлопаточные каналы второго НА. Известно [27, 37], что взаимное окружное смещение неподвижных последовательно расположенных решеток влияет на потери энергии, причем оптимальным оказывается такое расположение, когда след от первой решетки попадает в межлопа-точный канал второй. С целью проверки этого эффекта были поставлены специальные опыты в отсеке, которые показали изменение к. п.д. отсека I [c.222]

Оптимальные характеристики решетки установочный угол ру = 77 78", относительный шаг t - 0,58 0,70, угол входа р, — 25 40°, угол выхода = 19 н- 22". [c.166]

Рис. 1-76. Профиль и аэродинамические характеристики сопловой решетки -90t2A (ТС-1А). Оптимальные ха >актеристики решетки установочный угол ау=32° относительный шаг =0,75 угол выхода 1 = 1 1 - Л4 . Данные МЭИ

Рис. 1-77. Профили и аэродинамические характеристики сопловых решеток С-9015А (ТС-2А) и С-9018А (ТС-ЗА). Оптимальные характеристики решетки С-9015А установочный угол у = 37,5- 39,5° относительный шаг =0,72- 0,85 угол выхода ai =

Взаимопротивоположное влияние этих двух факторов приводит к тому, что для каждой решетки имеется оптимальная густота (относительный шаг), при которой потери в ней минимальны. [c.162]

Уменьшение и увеличение К ведет к уменьшению 5тр. Влияние bjt носит емонотоиный характер. В очень густых решетках пограничный слой занимает большую часть межлопаточного канала. В редких решетках возникают области с местной диффузорностью течения. Поэтому при каждом сочетании углов Pi и 2 существует некоторое оптимальное значение густоты или относительного шага, при котором коэффициент тр минимален. Приближенно это значение, по данным В. И. Дышлевского, равно [c.203]

Разработан и проходит экспериментальную проверку контейнер для остеклованных ВАО диаметром 0,4 м, длиной 1,6 м, вместимостью 190 л, в том числе стекломассы 100 л ( 280 кг). Общая масса заполненного контейнера равна 0,7 т. Один такой контейнер будет вмещать ВАО, получающиеся при переработке 1,9 т отработавшего в реакторах типов PWR и BWR оксидного топлива при В=40 000 МВт-сут/т. Мощность начального (после остекловывания) тепловыделения контейнера составляет 1,9 кВт при условии, что остекловыванию подлежат ВАО после пятилетней их выдержки во временных баках-хранилищах на радиохимическом заводе. Ведется подбор оптимальных материалов для конструкции контейнера. Для захоронения предполагается размещать спаренные контейнеры с шагом 0,4 м в квадратной решетке в заранее подготовленных колодцах. Для радиохимическо-380 [c.380]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...