Сплавы на на базе системы

Жаростойкие стали и сплавы получают на базе системы Fe + Сг + Ni с небольшим количеством кремния. Основным потребительским свойством этих сталей является температура эксплуатации, которая должна быть более 550°С. Жаростойкие стали устойчивы против газовой коррозии до 900...1200°С [c.174]

Бериллиевая бронза и алюминиевый сплав 1915 на базе системы А1 — 2п — Мд сильно упрочняются при старении, а магниевый сплав МЛ5 — слабо упрочняется (поэтому сплав МЛ5 чаще используют в закаленном состоянии). [c.334]

Сплавы, разработанные на базе системы А1—Си — —№ [c.423]

На базе системы Ti—Мо в СССР был разработан сплав, [c.245]

В работе [50] проведен термодинамический анализ стабильных и метастабильных фазовых равновесий в сплавах системы Fe—Мп, богатых железом. Рассмотрено влияние давления на диаграмму бездиффузионных равновесий. Показано, что е-фаза, образующаяся в системе Fe—Мп при атмосферном давлении, является твердым раствором на базе 6-фазы чистого железа при высоком давлении при атмосферном давлении она метастабильна во всем интервале температур и концентраций. Как показал расчет, начиная с —4000 МПа, на фазовой диаграмме Fe—Мп появляется область стабильной устойчивости е-фазы эта область расширяется с повышением давления и относительная термодинамическая устойчивость наиболее плотной е-фазы увеличивается. При этом тройные точки смещаются к более высоким температурам и более низким содержаниям марганца [50]. [c.35]

Система управления базой данных обеспечивает доступ к хранимому полю, например, по такой цепочке материал — металл — цветной металл — сплав на основе меди и цинка — латунь — латунь 98. [c.277]

Исследование влияния содержания титана (в диапазоне от 1,5 до 5,4 вес.%) на циклическую прочность (на базе 5 10 циклов) в условиях кругового изгиба в сплаве системы Си-Т1 показало 36], что предел выносливости возрастает с увеличением его содержания как в состоянии твердого раствора, так и при оптимальном режиме старения (рис. 6.16). [c.222]

Большинство алюминиевых сплавов содержит марганец, некоторые— цирконий и хром. Эти элементы при быстрой кристаллизации слитков непрерывного литья и тонкостенных отливок полностью или частично входят в твердый раствор на базе алюминия. Эвтектическая или перитектическая температура в соответствующих двойных системах близка к точке плавления алюминия [c.27]

Чистый ниобий пригоден (скорость коррозрш менее 0,1 мм/год) для работы в кипящей серной, соляной и фосфорной кислотах с концентрацией 20% при меньшей концентрации кислоты возможно введение в ниобий до 20 мас.% Ti или V. Необходимая стойкость ниобия, например в серной кислоте, достигается при его легировании молибденом. Таким образом, приведенные в табл. 16, 17 данные позволяют выбрать для работы в серной, соляной и фосфорной кислотах соответствующий сплав как на базе системы Та—Nb, так и на базе других систем. [c.84]

Сплавы МА18 и МА21, разработанные на базе системы Mg—Li и имеющие плотность 1400-1600 кг/м , называются сверхлегкими. Рекордно низкие значения плотности этих сплавов достигнуты за счет легирования литием (р = 531 кг/см ) и кальцием (р = 1550 кг/см ). [c.634]

В результате тензиметрического исследования небольшого количества сплавов, выплавленных на базе 99,9%-ного Еа, сделан вывод, что диаграмма состояния системы Н—Ьа подобна обобщенн014 диаграмме Се—Н, Н—Nd и Н—Рг (см, [c.70]

Интересные достижения имеются в области литейных сплавов системы А1—2п—Mg. Эти сплавы закаливаются при сравнительно медленном охлаждении (например, при охлаждении на воздухе). На базе системы А1—2п—Mg разработан сплавВЛ15, обладающий удовлетворительными литейными свойствами, значительно превосходящий по своей прочности литейные сплавы, применяемые без термической обработки, и не уступающий по прочности многи.м литейным термически обработанным сплавам. [c.40]

В системе Sn—Sb (рис. 454) олово имеет низкую твердость-сколо НВ 5. Оптимальной композицией будет сплав, состоящий из 13% Sb и 87% Sn, имеющий двухфазную структуру а+Р, где а-твердый раствор на базе олова (мягкая основа), )3 -твер-дый раствор на базе интерметаллидного соединения SnSb (твердые включения). [c.622]

Часть диаграммы фазового равновесия системы Fe— Ni—А1 приведена на рис. 158. Сплавы ални расположены в двухфазной области Р + Рз. фазы р и Ра имеют одинаковую решетку (ОЦК) с незначительно различающимся периодом решетки, р-фаза — это ферромагнитная фаза на базе железа, а Рз Ф за —слабомагнитная упорядочиваю-ш,аяся на базе соединения NiAI. Зависимость магнитной энергии сплава от состава представлена на рис. 159. [c.220]

Для получения достоверных сведений по усталостной прочности титановых сплавов конкретной структуры не(обходима количественная оценка разброса результатов циклических испытаний. При этом предел выносливости определяют с заданной вероятностью неразрушения, т.е. оценивают его надежность. Уже первьге статистические обработки результатов усталостных испытаний титановых сплавов показали высокие значения коэффициента вариации условного предела выносливости [96— 98]. Учитывая большой разброс, наиболее правильно для анализа усталостных свойств титановых сплавов применять методы математической статистики и теории вероятности. Для этого строят полные вероятностные диаграммы, например по системе, предложенной Институтом машиностроения АН СССР [99, 100]. Эта система основана ра разделении процесса усталостного разрушения на две стадии до появления макротрещины и развитие трещины до разделения образца на части. При анализе предела выносливости гладких образцов это разделение не имеет принципиального значения, так как долговечность до появления трещины Л/ и общая долговечность до разрушения образца Л/р близки. Часто Jртя построения полных вероятностных диаграмм усталости за основу берут наиболее простой метод, предложенный В. Вейбуллом [ 101 102, с. 58 — 64]. Для построения полной вероятностной кривой необходимо испытать достаточно большие партии образцов (30—70 шт.) на нескольких уровнях амплитуды напряжений, которые должны быть выше предела выносливости (см., например, рис. 92). На каждом из этих уровней по гистограмме определяют вероятность разрушения при данной амплитуде напряжений. Далее ст ят кривую Веллера по средним значениям долговечности. По гистограммам строят кривые равной вероятности в тех же координатах (а — 1дЛ/). Затем строят семейство кривых, определяющих не только зависимость долговечности от амплитуды напряжений, но и вероятности разрушения от заданных амплитуды напряженйй и долговечности. Далее, принимая математическую форму распределения вероятности, на данном уровне напряжений можно строить кривые зависимости либо от амплитуды напряжений при заданной базе испытаний Л/, [c.141]

Основным типом фрезерных станков с числовым программным управлением, выпускаемых советскими станкозаводами, являются вертикально-фрезерные консольные, изготовляемые на базе обычных вертикально-фрезерных станков широкого назначения. Среди них наибольшее распространение получил вертикальнофрезерный консольный станок 6Н13ГЭ2 Горьковского завода фрезерных станков, предназначенный для обработки плоских и пространственно-сложных деталей типа рычагов, кулачков, штампов, прессформ и др. из черных и цветных металлов и сплавов (рис. 99). Станок снабжен разомкнутой шаговой системой [c.176]

Стеллиты используют только для наиболее ответственной и тяжелонагруженной арматуры. В остальных случаях применяют сплавы на основе никеля и железа. Большинство таких сплавов разработано на базе хромоникелевой аустенитной стали 1 2Х18Н9Т, обладающей высокой коррозионной и эрозионной стойкостью. В практике арматуростроения, а также при восстановлении арматуры в условиях электростанции и ремонтных предприятий нашли широкое применение сплавы на железной основе системы Ре—Сг—N1—51—Мо. Их наносят на уплотнительные поверхности деталей арматуры методом ручной электродуговой наплавки (электродами ЦН-6, ЦН-12). [c.400]

Оло янные бронзы. На рис. 192, а приведена диаграмма состояния Си—5п. Фаза а представляет твердый раствор олова в меди с ГЦК-решеткой. В сплавах этой системы образуются электронные соединения р-фаза (Си52п) б-фаза (Спд Бпв) е-фаза (СцзЗп), а также у-фаза — твердый раствор на базе химического соединения, природа которого не установлена. Система Си—5п имеет ряд перитектических превращений и два превращения эвтектоидного типа. При температуре 588 °С кристаллы р-фазы [c.412]

Когда эти расчетные системы применили при анализе сплава 713С, врожденная ошибка продолжала действовать состав у -фазы был в данном случае правильным (Со отсутствовал), но сами расчеты проводили на базе данных, полученных на сплавах с Со. Следовательно, с точки зрения рачетов со сплавом 713С поступили не так, как следовало, и получили в результате аномальный прогноз для выделения o -фазы. [c.301]

Система ФАКОМП была использована при разработке сплава HS-188 на базе сплава L-605 [40]. В экспериментальных [c.307]

Разрабатываются информационно-поисковые системы для рентгеновского фазового анализа поликристаллических сплавов или смесей. Система, описанная в [41], составлена на базе ЭВМ БЭСМ-4М и состоит из ряда программ, решающих отдельные задачи отбор возможных эталонных фаз, расчет критериев достоверности существования именно данной фазы в образце и воспроизведение фазового состава по отобранным эталонам. Анализ может быть проведен для образца известного химического состава. Если последний известен, то это облегчает отбор возможных эталонов. [c.125]

Упрочнение при старении сплавов системы А1— Mg—Si вызывается зонами Гинье—Престона и метастабильными выделениями фазы Р на базе соединения Mg2Si. В процессе распада пересыщенного твердого раствора последовательно выделяются зоны игольчатой формы с последующим упорядочением структуры Р", метастабильная фаза р, стабильная фаза Р пластинчатой формы. [c.653]

Постановка задачи. Рассмотрим оптимизацию структуры ТТС роботизированной системы на базе машины лнтья под давлением с горячей камерой прессования [50]. Маршрутный технологический процесс (рис. 7.6) роботизированной системы включает плавку цинковых сплавов в плавильной печи ПП, изготовление отливок на машине М, удаление отливок из пресс-формы с помощью промышленного робота ПР, охлаждение отлнвок в баке с водой У О (устройство охлаждения), обрезку литников на прессе П и удаление заусенцев в галтовочном барабане ГБ. Роботизированная система (P ), построенная с использованием нескольких технологических процессов, представляет роботизированную линию (РЛ). Несколько роботйзнроваиных лнннй образуют участок или цех литья под давлением. [c.253]

Применение. Ниобий — один из основных компонентов при легировании жаропрочных сталей и сплавов. Сплавы ниобия применяют в химическом машиностроении, в радиоэлектронике вместо дорогого тантала (экраны, катоды мощных генераторных ламп, аноды некоторых типов ламп, трубки, сетки с максимальной рабочей температурой 2100° Сит. д.), в ядерных реакторах, в качестве материала оболочек тепловыделяющих элементов и емкостей для расплавленных металлов, в авиации (лопатки газовых турбин авиадвигателей). Относительно новая область применения ниобия — в качестве основы сверхпроводящих материалов, так как у ниобия максимальная среди металлов температура перехода в сверхпроводящее состояние (8,9 К). Так, у сплавов системы Nb—Zr критическое магнитное поле достигает 80 кГс, плотность критического тока (4—6)-10 А/см и температура перехода-в сверхпроводящее состояние 11 К. Высокими сверхпроводящими свойствами (18,1 К) отличается соединение NbsSn, на базе которого уже созданы сверхпроводящие магниты на 100, 1ЭД кгс и выше. [c.551]

Пакеты этой группы- обладают наиболее сяодаой организацией и предъявляют наименьшие требования к квалификации, пользователя. Это направление в конструировании пакетов программ, в настоящее время интенсивно развивается в. Московском Институте стали й сплавов при разработке под руководством автора пакета прикладных программ ОМД-83 , предназначенного- для математического моделирования процессов, деизотерми ) скопо пластического течения металлов и сплавов и создания диалоговой системы на базе ЭВМ СМ-4. [c.12]

Были исследованы сплавы алюминия с кремнием, магнием и цинком. Сплавы выплавляли в индукционной печи с использованием алюминия марки А99, 30 % лигатуры А1—51, цинка и магния технической частоты. Отлитые в металлическую изложницу образцы подвергали отжигу для снятия напряжений литейного происхождения. В целях получения до стоверных и стабильных результатов производили отбраковку образцов путем измерения их электрической проводимости. Из дальнейших исследований исключали те образцы, электрическая проводимость которых отличалась более чем на 2 % от электрической проводимости, наболее часто встречающейся в данной группе образцов. Выбор композиций сплавов продиктован следующими соображениями во-первых, эти системы являются одними из основополагающих систем, на которых бази- [c.47]

Наиболее легкоплавкими Сплавами системы Си — Мп — N1 являются сплавы, содержащие 32—39% Мп и до 5% N1. Эти сплавы представляют собой твердые растворы, упрочняемые в результате разложения 7- 7 + и упорядочения на базе фазы ЛЛМп. С увеличением содержания никеля их температура плавления повышается. Понижение температуры плавления и упрочнение сплавов этой системы может быть достигнуто при легировании небольшими количествами кремния (1,5—3,5%). [c.228]

Возможность широкого варьирования температурой в зонах нанесения покрытий позволяет использовать вакуумно-плазменные методы в качестве универсальных методов для нанесения покрытий на инструменты из твердых сплавов и быстрорежущей стали. Вакуумно-плазменные методы универсальны и с точки зрения возможности получения широкой гаммы монослойных, многослойных и композиционных покрытий на базе нитридных, карбидных, кар-бонитридных, оксидных, боридных соединений тугоплавких металлов IV—VI групп Периодической системы элементов. [c.13]

Упрочнение в процессе старения при температурах 50—200° С двойных малолегированных сплавов алюминия с литием [20 9], тройных сплавов, содержащих 5—6% Mg и более 1,6% Ы [23, 24], определяется выделением сферических частиц б -фазы размером несколько сот ангстрем. Эта сверхструктура типа СндАи на базе г. ц. к. решетки алюминия примерного состава А1зЬ1 обнаружена как промежуточная структура в состаренном сплаве А — 2,2% Снижение эффектов термообработки с уменьшением содержания лития в тройных сплавах системы объясняется отсутствием или меньшей интенсивностью выделения б -фазы. [c.218]

Сплавы системы А1—Ве—Mg с высоким содержанием бериллия отличаются высокой усталостной прочностью, превосходящей аналогичную характеристику у бериллия и алюминиевых сплавов. Так, предел выносливости сплава, содержащего 70% Ве, на базе 2-10 циклов на гладких образцах составляет 27 кПмм , в то [c.240]

Гетерогенизируюший отжиг применяют к сплавам, в которых из матричной фазы вследствие изменения равновесной растворимости при понижении температуры выделяется другая фаза или несколько фаз. В подавляющем большинстве сплавов матричной фазой является твердый раствор на базе основного металла, а избыточной — соединение. К таким материалам относятся все термически упрочняемые сплавы на алюминиевой, магниевой, медной, никелевой и других основах, например дуралюмин, электрон, бе-риллиевая бронза, нимоник. Среди цветных сплавов эта группа — самая многочисленная. В двойных системах поведение сплавов такого типа при гетерогенизирующем отжиге тесно связано с ходом кривой сольвуса (см.,,например, рис. 68,д). [c.189]

Проти1ВополоЖ Ный пример—деформируемые и литейные алюминиевые сплавы на базе системы А —2п— Мд, у которых возможный интервал закалочных температур на порядок ( ) больше, чем у дуралюмино , и составляет около 150° С. Сплавы этой системы можно закаливать с температур 350—)500°С. Ясно, что такие сплавы несравненно цроще нагревать под закалку, не опасаясь пережога или недосева. [c.200]

В сплавах на разной основе и с разными легирующими элементами при одной основе различна диффузионная подвижность атомов [величина Q в формуле (24)]. Работа образования критического зародыша зависит от поверхностной энергии на границе матрицы и выделения и энергии упругой деформации, возникающей из-за различия в удельных объемах фаз. Поэтому скорость зарождения выделяющейся фазы [см. формулу (24) ] в разных системах различна. Так, сплавы на базе системы А1— Си—(дур-алюмины) выделяются среди алюминиевых В есьма низкой устойчивостью переохлажденного твердого раствора, а сплавы на базе системы А1—2п—Mg (типа 1915 и 1925)—очень высокой (рис. 115). Разница в устойчивости переохлажденного раствора в сплавах на базе этих двух систем предопределяет резкое различие в технологии их термообработки если сплавы типа дуралюмин необходимо закаливать в воде, то сплавы на основе системы А1 — 2п—M.g можно закаливать с охлаждением на спокойном воздухе. Прессованные полуфабрикаты из сплавов 1915 и 1925 вообще не подвергают специальной операции закалки —они самозакаливаются при охлаждении профилей и труб на воздухе с температуры ярессования. [c.203]

Среди промышленных сплавов прерывистый распад в заводской практике встречается в бериллиевой бронзе (например, марки Бр.Б2), магниевых сплавах на базе системы Мд — А1 — 2п (например, марки МЛ5), аустенитном железном сплаве марки 36НХТЮ. [c.297]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...