Выбор теплообменников

Выбор теплообменника зависит от назначения аппарата, области применения, количества передаваемой теплоты, производительности, физических и термодинамических параметров и свойств теплоносителей (плотности, вязкости, теплоемкости, агрегатного состояния химических свойств сред, агрессивности), степени загрязнения теплоносителя и характера отложений на теплообменной поверхности, температурных деформаций и др. [c.358]

Из табл. 3-15 [5] выбираем подогреватель на производительность 50 т/ч (13,5 кг/с). Затем проверяем правильность выбора теплообменника. [c.150]

Для выбора теплообменника необходимо определить поверхность теплообмена, обеспечивающую нагрев раствора до заданной температуры, и пропускную способность каналов теплообменника при заданной скорости истечения раствора. [c.149]

ВЫБОР ТЕПЛООБМЕННИКОВ ТУРБИННОЙ УСТАНОВКИ [c.198]

Значение зависит от многих факторов. В справочной литературе (15) можно найти рекомендации по выбору значения полученные на основе опыта длительной эксплуатации теплообменников данного типа на различных теплоносителях и при различных режимах. Обычно т)р = 0,754-0,9. Иными словами, площадь теплообменника берут на 10— 25 % больше расчетной. [c.108]

В [Л. 71] приведены результаты исследования лабораторной модели противоточного теплообменника типа газовзвесь с камерами нагрева и охлаждения. В работе были предложены методика расчета и конструктивные рекомендации для теплообменников подобного типа. В частности, была показана целесообразность использования противоточных камер, так как, помимо известных теплотехнических преимуществ, противоток в газовзвеси позволяет увеличить время пребывания частиц при неизменной высоте камер н снизить аэродинамические потери. Установлено, что во многих случаях механический транспорт дисперсной насадки эффективнее пневматического. Приведены рекомендации по выбору материала, размера насадки и сечения камер. Технико-экономическое сравнение воздухонагревателя типа газовзвесь с трубчатым воздухонагревателем, проведенное для котла паропроизводительностью 60 г/ч, показало возможность снижения температуры уходящих газов до 100° С. Последнее может привести к повышению к. п. д. котла примерно на 4%, что соответствует экономии в затратах на топливо 15000 руб. в год. [c.368]

Из трех рассмотренных выше видов теплообменников наиболее широкое и разностороннее применение находят рекуперативные теплообменники. Поэтому в остальных параграфах этой главы рассматривается расчет и выбор параметров только для рекуперативных теплообменников. [c.455]

Благодаря большей величине среднего температурного напора рабочая поверхность при противоточной схеме движения жидкостей и прочих равных условиях будет наименьшей. Поэтому, если причины конструктивного характера не ограничивают выбор схемы движения теплоносителей, то предпочтение надо отдать противоточному теплообменнику по сравнению с прямоточным. [c.459]

При выборе вида поверхности нагрева следует иметь в виду, что трубчатые поверхности позволяют создать жесткую конструкцию и более удобны в эксплуатации (для очистки). Пластинчатые теплообменники более компактны. Промышленные трубчатые теплообменники имеют Р = 40—80 м м , в то время как у пластинчатых эта величина доходит до 200—300 м м . [c.464]

Иногда конструктор теплообменника имеет свободу выбора одного из теплоносителей. При выборе вида теплоносителя должны быть учтены температурные условия работы, стоимость теплоносителя, возможность коррозии стенок и т. п. Например, при высоких температурах в качестве теплоносителя удобно использовать расплавленные металлы, которые имеют высокую температуру кипения и, кроме того, высокую теплопроводность. [c.465]

Если проектируется стационарная установка и большое значение придается уменьшению затрат на прокачку, то необходимо выбрать коэффициент С большим. Напротив, выбор малых значений С означает, что основное внимание. уделяется уменьшению габаритных размеров и металлоемкости теплообменника (транспортные установки). Таким образом, значение коэффициента С определяет основной замысел, концепцию проектируемого аппарата. [c.244]

При выборе коэффициента С можно принять ориентировочно, что для оптимального по суммарным затратам теплообменника имеет место соотношение [c.250]

Число ходов в теплообменниках выбирается таким, чтобы получить сечения, обеспечивающие оптимальные скорости теплоносителя. При окончательном выборе основных конструктивных характеристик аппарата — п, til, I, 2 = n/ni и числа ходов необходимо стремиться к наилучшему конструктивному решению, определяемому рациональным соотношением габаритных размеров аппарата. Для этой цели часто приходится выполнять несколько вариантов расчета. [c.224]

При выборе оптимальных форм и размеров поверхности нагрева теплообменника принимают наивыгоднейшее соотношение между поверхностью теплообмена и расходом энергии на движение теплоносителей. Добиваются, чтобы указанное соотношение было оптимальным, т. е. экономически наиболее выгодным. Это соотношение устанавливается на основе технико-экономических расчетов. [c.464]

В газотурбинных ГПА системы охлаждения предназначены главным образом для охлаждения масла смазки подшипников, предельная температура которых обычно не превышает 348 К. Основные параметры системы охлаждения зависят от количества тепла, отбираемого от масла, а это определяет подачу циркуляционных насосов, выбор диаметра трубопроводов и размеры теплообменников (масло—вода, масло—воздух, вода—воздух). Требования, предъявляемые к теплообменникам, заключаются в том чтобы в жаркое время года температура масла на входе в турбину после охлаждения его в теплообменнике не превышала допустимой для данного типа турбины. В зимнее время, особенно в условиях Севера, масло может охлаждаться ниже допустимого предела работа турбины будет при этом неустойчивой, так как доступ масла к трущимся поверхностям затруднен. [c.126]

Система 2. Система 3. Окружающая среда Система Окружающая среда Окружающая среда Перепад давлений в установке или вспомогательный насос малого напора То же Вспомогательный насос большого напора или насос подпиточной системы Максимальные возможности в установлении скоростей процессов. Исключение теплообменников Максимальный выбор очистных устройств. Возможность создания системы без утечек (DgO) Возможность комбинирования с системой подпитки (заполнения). Низкая стоимость сосудов и арматуры Высокая стоимость сосудов н арматуры, ограниченный выбор очистных устройств Высокая стоимость теплообменников и оборудования. Стоимость сосудов и арматуры. Ограниченные скорости Ограниченные скорости [c.199]

Компоновка оборудования первого контура оказывает решающее влияние на выбор типа жидкометаллического насоса. На рис. 2.14 условно показано размещение компонентов первого контура применительно к петлевому и баковому (интегральному) вариантам компоновок. При петлевой компоновке насос 3 и теплообменник 2 соединяются трубопроводами первого контура и [c.36]

В задачу конструктора при конструировании теплообменника входит выбор оптимальной формы и размера поверхности нагрева. Помимо чисто конструктивных соображений при вынужденном движении теплоносителей через теплообменный аппарат приходится считаться с тем, что всякая интенсификация теплообмена, вызывающая сокращение поверхностей нагрева, обычно связана с увеличением расхода энергии на создание потоков теплоносителей в аппарате. Оптимальное с экономической точки зрения соотношение между размером поверхности нагрева и расходом энергии на собственные нужды теплообменника соответствует минимальному значению функции [c.131]

Уравнение (10) используется для выбора как оптимальной формы поверхностей нагрева, так и оптимальных скоростей теплоносителей в теплообменнике. [c.132]

Глава V посвящена теплообменникам. В ней изложены основные методы теплового и гидравлического расчёта поверхностных теплообменников, приведены данные о возможных погрешностях, вносимых в расчёт при использовании обычно применяемых расчётных формул. Изложены также общие принципы выбора размеров теплообменника и параметров его работы, оптимальных с экономической точки зрения. [c.742]

Выбор оптимального количества секций паропарового теплообменника [c.43]

Конструктивные мероприятия, к которым относятся поверхности регенератора (образованные гладкими или ребристыми трубами или плоскими поверхностями), плотность заполнения объема регенератора поверхностями теплообмена, скорость движения газа и воздуха, выбор схемы газо-воздушных потоков и т. д. Конструктивные мероприятия связаны с величиной а и, следовательно, с экономичностью по расходу топлива, а также с весом и габаритами установки. Весьма существенным является определение наиболее целесообразной скорости движения теплоносителей. Увеличение скорости вызывает уменьшение поверхности нагрева регенератора, а увеличение а ведет к необходимости применения больших поверхностей нагрева. В том и другом случае происходит увеличение сопротивлений в регенераторе и падение мощности всей установки. Решение задачи о выгодном теплообменнике обычно приходится при данном значении а искать в компромиссе между величиной поверхности регенератора [c.111]

Поверхности теплообменников — Выбор 168 [c.546]

При выборе скоростей воды в теплообменнике и гидравлическом расчете контуров промежуточного теплоносителя и нагреваемой воды на объектах, где должна быть совершенно исключена вероятность даже кратковременного аварийного нарушения качества воды, подаваемой потребителю, необходимо обеспечить в контуре подогреваемой воды более высокое, давление в промежуточном теплообменнике по сравнению с давлением воды в контуре промежуточного теплоносителя. [c.201]

Зачастую горячая вода бывает нужна нескольким потребителям, предъявляющим различные требования к ее качеству и температуре. В этих случаях при выборе типа установки следует учитывать также и ее тепловую мощность, чтобы не завышать без нужды производительность поверхностной части, в значительной степени определяющую металлоемкость, габаритные размеры и стоимость установки в целом. В этом случае может оказаться целесообразной схема, предусматривающая пропуск через промежуточный теплообменник не всей воды первого контура, а лишь ее части. Такое решение позволит не только существенно уменьшить расчетную поверхность нагрева промежуточного теплообменника, но и повысить pH воды, циркулирующей в первом контуре, а также обеспечить более глубокое охлаждение газов в контактной камере (при противотоке теплоносителей) благодаря подмешиванию на входе в камеру водопроводной воды, имеющей более низкую температуру и более высокий показатель pH. Иными словами, при наличии на предприятии нескольких разнородных потребителей горячей воды вопрос о схеме установки требует серьезного изучения и проведения технико-экономических сопоставлений. [c.142]

Описанная методика определения эффективности на основе введения параметра е может быть использована при расчете теплообменников для выбора поверхности. Результаты сопоставления расчета и экспериментальных данных свидетельствуют о том, что достоверные результаты получаются даже при использовании постоянного по длине параметра е. [c.208]

Поверхностные теплообменники являются основными структурными звеньями парогенератора по функциональному назначению и с позиций математического моделирования. Форма описания процессов в теплообменниках, способ моделирования их динамических свойств определяют математическую модель парогенератора в целом, выбор моделирующих средств, осуществимость и быстродействие алгоритмов. [c.69]

Существуют различные методы решения системы уравнений в частных производных, описывающих динамику теплообменника. Выбор того или иного из них, как указывалось выше, зависит от целей моделирования, требований к скорости и объему перерабатываемой информации, возможностей вычислительных машин. [c.81]

Для выбора теплообменника определяют количество тепла Qi, которое может быть использовано из отсепа-U-1 161 [c.161]

Схема теплообменника ГТУ с жидкой матрицей приведена а [Л. 303]. Отмечая актуальность изучения теплообменников с жидкой матрицей, В. Хижиняк справедливо подчеркивает трудности в выборе подходящего вещества для промежуточного теплоносителя, неизученность тепловых и гидравлических процессов. В настоящее время подобные вопросы решаются на лабораторной уста- [c.372]

Выбор скоростей теплоносителей должен обеспечить наибольшую эффективность работы теплообменника. Для получения высокой интенсивности теплообмена желательно, чтобы при течении жидкости в трубах и каналах реализовался турбулентный режим. Расчетные величины скоростей принимаются после сопоставления эффективности теплообменников с различными скоростями теплоносителей. Для газов и паров скорости движения можно ориентировочно выбирать в диапазоне 15 — 100 м1сек, для жидкостей — 1—3 м/сек. [c.464]

Уравнения (1.1.14) вместе с граничными условияг. и (1.1.15) представляют собой динамическую модель прямоточного теплообменника. Вывод уравнений, описывающих динамику п рот и во-точного теплообменника, аналогичен. Отличие состоит лишь в том, что при любом выборе направления оси ОХ, последняя будет направлена навстречу потоку одного из теплоносителей. Это приведет к тому, что в уравнении, выведенном для данного теплоносителя, изменится знак при производной по пространственной координате. Например, если направление оси ОХ совпадает с направлением движения первого теплоносителя, уравнения динамической модели противоточного теплообменника имеют вид [c.10]

Проведем выбор рааиональных размеров теплообменника путем расчета на ЭВМ следующим образом при заданных величинах Q и. V определим внутренние диаметры труб di и d , соответствующие минимальной поверхности теплообмена. [c.444]

Предположим, что рёшение о выборе С принимается на более высоком уровне, а именно на уровне проектирования той системы в целом (энергетической или технологической), в которую как элемент входит конструируемый теплообменник. При определении С исходят из стоимостных оценок первоначальных капиталовложений (включая насосное оборудование) и амортизационных отчислений, а также эксплуатационных расходов, связанных с затратами энергии на прокачку теплоносителей, и т. д [c.244]

После выполнения расчета принципиальной тепловой схемы котельной с паровыми И водогрейными котлами 1Можно проводить выбор вспомогательного оборудования теплообменников, аппаратов хим во-ДООЧИСТК1И, деаэраторов, насосов и других устройств. [c.304]

Катодная защита судов от коррозии охватывает комплекс мероприятий по наружной защите подводной части судна и всех навесных устройств и отверстий (например, гребного винта, руля, кронштейнов гребного вала, кингстонных выгородок, черпаков, струйных рулей) и по внутренней защите различных танков (резервуаров балластной и питьевой воды, для топлива и хранения других продуктов), трубопроводов (конденсаторов и теплообменников) и трюмов. Указания по выбору размеров и распределению анодов или протекторов имеются в нормативных документах [1—5]. Суда отличаются от других защищаемых объектов, рассматриваемых в настоящем справочнике, тем, что они в ходе эксплуатации подвергаются воздействию вод самого различного химического состава. Важное значение при этом имеют в первую очередь со-лесодержание и электропроводность, поскольку эти факторы оказывают существенное влияние на действие коррозионных элементов (см. раздел 4.2) и на распределение защитного тока (см. раздел 2.2.5). Кроме того, на судах приходится учитывать проблемы, связанные с наличием разнородных металлов (см. раздел 2.2.5). Мероприятия по защите судов от блуждающих токов рассмотрены в разделе 16.4. [c.352]

Выбор использования воды того или иного состава для определенных технологических нужд зависит от содержания в ней растворенных веществ и примесей. Многие из них значительно влияют на коррозию металлов. Небольшая концентрация солей кальция и магния в воде (мягкая вода) придает ей повышенную коррозионную активность. В жесткой воде с большим содержанием кальция и магния на поверхности металла образуется защитный слой СаСОз или Mg Og, который затрудняет доступ кислорода к поверхности. Такая вода определяется как коррозионно-нейтральная. Следует отметить, что коррозионно-нестойкие материалы обрастают значительно интенсивнее, чем корро-зионно-стойкие материалы. Защитные свойства образующихся осадков могут быть использованы в системах, где их образование не снижает производительности оборудования, например, в теплообменниках. [c.15]

Теплообменная аппаратура в процессе эксплуатации под действием оборотной воды подвергается не только коррозионному разрушению, приводящему к уменьшению толщины стенки теплопередающей поверхности, но и обрастанию, как биологическому, так и за счет отложений продуктов коррозии и карбонатов кальция и магния, содержащихся в циркулирующей воде. Как коррозия, так и отложения наиболее сильно сказываются на работе трубных пучков кожухотрубчатых теплообменников. Нормальная эксплуатация кожухотрубчатых аппаратов требует периодической очистки внутренних поверхностей трубок от отложений, ухудшающих теплопередачу и уменьшающих сечение охлаждающего потока. Очистку проводят механически (ершами) через каждые 6 мес эксплуатации. Разрушения от коррозии, истирание и механические воздействия при чистке нередко приводят к перфорации трубок. Дефектные трубки изолируют заглушками. Пучок требует полной замены, когда заглушено более 20 % трубок. Срок службы трубных пучков значительно ниже срока службы сосудов и массообменных аппаратов (20 лет) и срока службы трубопроводов (10 лет) и при использовании углеродистой стали и пресной оборотной водой не превышает 2,5 лет. Таким образом, затраты на капитальный ремонт конденсационно-холодильного оборудования на химических предприятиях составляют от 25 до 40 % затрат на ремонт основного оборудования. Следовательно, при выборе материала для трубных пучков конденсаторов-теплообменников небходимр учитывать качество охлаждающей воды и сопоставлять стоимость конструкционного материала с расходами на очистку воды и капитальный ремонт теплообменников. В табл. 2.5 [101 указаны сплавы меди, рекомендуемые для изготовления теплообменной аппаратуры в зависимости от качества охлаждающей воды. [c.32]

При разработке и проектировании АЭС с новым диссоциирующим теплоносителем возникает задача о выборе оптимальных параметров основного и вспомогательного оборудования, в том числе и теплообменных аппаратов. Необычные свойства диссоциирующего теплоносителя, специфические условия работы аппаратов (избыточное давление в конденсаторе и т. п.), необходимость изготовления всех деталей теплообменников из сравнительно дорогой нержавеющей стали — эти и другие факторы не позволяют на практике ограничиваться лищь опытом, имеющимся в современном энергомащиностроении по созданию теплообменных аппаратов для других теплоносителей. [c.171]

В свою очередь одним из важнейших элементов оборудования АЭС являются теплообменные аппараты. Проработки АЭС БРГД-1000 на стадии технических предложений показали, что доля теплообменных аппаратов в общей стоимости АЭС составляла для различных вариантов от 17 до 27% [5.2]. Неудачный выбор таких параметров, как диаметр, шаг разбивки труб и др., может привести к удорожанию только одного теплообменника на несколько миллионов рублей. [c.172]

Правильный выбор движуш ей силы процесса и тем более правильное определение расчетного значения Дс представляет значительные трудности. Привычный для теплообменников поверхностного типа температурный напор (независимо от того, принимается ли он по среднелогарифмической или среднеарифметической формуле), строго говоря, не может быть безоговорочно использован, так как помимо изменения температуры в процессе контактного нагрева воды дымовыми газами в результате сопутствующего массообмепа изменяются влагосодержание газового потока и обстановка в слое насадки у зеркала воды. По аналогичным причинам в качестве единственной движущей силы процесса не могут быть приняты ни разность влагосодержаний, ни разность парциальных давлений, так как помимо этих параметров в процессе контактного нагрева воды существеннейшим образом изменяются температуры воды и (особенно) дымовых газов. К тому же во многих случаях эти движущие силы меняют знак, например когда сначала происходит процесс испарения воды, а затем конденсация вновь образовавшихся водяных паров. [c.184]

Как видно из этого анализа, в контактно-поверхностных агрегатах роль поверхностной части вполне соизмерима с ролью контактной камеры по технико-экономическим показателям агрегата в целом. Пренебрежение к оценке влияния правильного выбора поверхностного теплообменника на общие показатели агрегата приводит к их снижению [86]. Следует отметить, что исследования технической возможности и экономической целесообразности охлаждения продуктов сгорания жидкого топлива в контактных и контактно-поверхностных экономайзерах проводили и другие организации. В Азербайджанском институте нефти и химии им. М. Азизбекова (г. Баку) изучался процесс нагрева в контактном экономайзере морской воды продуктами сгорания малосернистого мазута при противотоке газов и воды. До этого морская вода в том же экономайзере нагревалась про- [c.108]

Если значения действительных и мнимых частей передаточных функций по всем каналам для заданных значений частоты определены для каждого отдельного звена и хранятся в памяти вычислительной машины, то можно составить алгоритм и программу определения значений частотной характеристики сложной системы теплообменников. На этом этане задача заключается в выборе экономного способа решения соответствующей системы алгебраических уравнений с комилекснымн коэффициентами, реализации его в универсальной программе, разработке способа задания информации о связи между теплообменниками с тем, чтобы автомагически на ЭВМ составить модель парогенератора. [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...