Поверхности теплообменников

При конструктивном расчете теплообменника известны начальные и конечные параметры теплоносителей и необходимо рассчитать поверхность теплообменника, т. е, фактически сконструировать теплообменник. Порядок выполнения такого расчета [c.108]

Плотность теплового потока на наружной поверхности теплообменника Вт/м1 [c.148]

Потери, теплоты в единицу времени с единицы поверхности теплообменника [c.149]

Найти тепловые потери q, Вт/м , с поверхности теплообменника, если после наложения слоя тепловой изоляции толщиной 50 мм температура на внешней поверхности изоляции установилась = = 50 С, а температура в помещении осталась прежней, т. е. [c.149]

Стенка, которая омывается с обеих сторон теплоносителями, называется рабочей поверхностью теплообменника. [c.454]

Различают конструктивный и проверочный тепловой расчет теплообменного аппарата. Цель конструктивного расчета состоит в определении величины рабочей поверхности теплообменника, которая является исходным параметром при его проектировании. При этом должно быть известно количество передаваемой теплоты или массовые расходы теплоносителей и изменение их температуры. [c.456]

При конструктивном расчете рабочая поверхность теплообменника определяется из уравнения теплопередачи / Q [c.457]

Увеличение скоростей теплоносителей сопровождается уменьшением рабочей поверхности теплообменника (из-за увеличения коэффициента теплопередачи) и ростом гидравлических потерь. Существует оптимальное соотношение скоростей теплоносителей, которое характеризуется максимальным количеством передаваемой теплоты при затрате заданного количества энергии для перемещения теплоносителей. Для трубчатого теплообменника оптимальное соотношение скоростей найдено в [41. [c.464]

Стенка, которая омывается с обеих сторон теплоносителями, называется рабочей поверхностью теплообменника. Она выполняется из материала с хорошей теплопроводностью ( меди, стали латуни, сплавов алюминия и т.д.). [c.31]

Конструктивный расчет состоит в определении поверхности теплообменника при известных начальных и конечных параметра) теплоносителей, т. е. фактически конструируется теплообменник. [c.35]

Значения коэффициента теплоотдачи 02 принимают значения 4000—5700 Вт/(м -К). Для элементов поверхности теплообменника цилиндрической формы существует следующее уравнение связи между коэффициентом теплопередачи к и коэффициентами теплоотдачи 01 и ог [c.200]

В качестве расчетной поверхности теплообмена принимается поверхность теплообменника F, подсчитан-384 [c.384]

F— поверхность теплообменника, м температурный напор, град. [c.200]

Рассмотрим случай определения поверхности нагрева для прямоточного теплообменника (см. рис. 37, а). Если поверхность теплообменника F, а коэффициент теплопередачи К, то количество тепла, которым обмениваются оба теплоносителя, будет следующим [c.95]

Определив А/ р и подсчитав коэффициент теплопередачи К, можно определить требуемую поверхность теплообменника, если известно количество тепла, которым обмениваются теплоносители. Из формулы (277) получаем [c.95]

Влияние ингибиторов на процесс осаждения гипса на поверхности теплообменника, 41 318 [c.37]

Величина поверхности теплообменника определяется по соотношению [c.112]

Обозначая через ш объем в поверхности теплообменника, приходящийся на 1 кг протекающего газа в секунду, и через (1) — полный объем теплообменника, можно написать [c.112]

Оценка тепловых потерь аппарата. Величину тепловых потерь с 1 поверхности теплообменника при заданной толщине тепловой изоляции подсчитывают путем приравнивания значений теплового потока через изоляцию и теплового потока с поверхности изоляции в окружающую среду. [c.222]

Поверхности теплообменников — Выбор 168 [c.546]

Теплотехнические показатели оборудования, в котором должна происходить конденсация водяных паров из дымовых газов, во многом определяются температурой нагреваемого теплоносителя (на входе в него и на выходе из него). Если речь идет о нагревании воды в теплообменнике, то для конденсации водяных паров необходимо, чтобы температура стенки теплообменника была ниже точки росы. Если 0 1< 2< б р, то конденсация паров будет происходить на всей поверхности теплообменника, а при — только в той части теплообменника, в которой t T< p (здесь ст — температура стенки теплообменника). При этом предполагается, что, как обычно, коэффициент теплоотдачи от стенки теплообменника к протекающей внутри него жидкости (воде) будет на порядок выше коэффициента теплоотдачи с газовой стороны и, таким образом, температура стенки поверхности нагрева лишь немногим отличается от температуры воды. [c.242]

Процесс теплообмена будет обратимым, если в каждом сечении аппарата температуры потоков будут отличаться бесконечно мало друг от друга (см. 10). Предполагая, что возможно неограниченное увеличение поверхности теплообменника, выясним условия, при которых будет протекать процесс теплообмена. [c.137]

Вторая экспериментальная установка представляла собой замкнутый циркуляционный контур, предназначенный для исследования осаждения паров цезия на поверхности теплообменника. [c.280]

Опытами по исследованию конденсации цезия на поверхности теплообменника охвачен диапазон расходов аргона 0.028— [c.281]

Гидрид натрия (NaH) плавится под давлением при 800° С. В металлическом натрии при температуре 250°С растворяется около 0,003% гидрида, при 400° С —около 1,5%. Растворение сопровождается диссоциацией гидрида на металл и атомарный водород, растворимый в жидком металле. При охлаждении металла, насыщенного гидридом, на охлаждаемых поверхностях теплообменника возможно образование твердых частиц гидридов и увеличение контактных термических сопротивлений и в здоровых трубах пучка, а также диффузия атомарного, водорода в металлическую стенку труб пучка с соответствующими изменениями их механических свойств. На участках с высокой температурой гидрид диссоциирует при температуре 420° С, например, упругость диссоциации NaH превышает 1 атм. [c.270]

Стали, используемые для теплопередающих элементов обычных парогенераторов, обладают более высокой коррозионной стойкостью при полном сгорании углеводородов при рабочей температуре. Практически не возникает проблем при использовании природного газа. Уголь и нефть содержат примеси, которые могут осаждаться на трубах перегревателя или испарителя. Хотя эти примеси присутствуют в топливе в малом количестве, они могут концентрироваться на поверхности теплообменника и составлять-основную часть осадка. Агрессивные осадки состоят из смеси сульфатов натрия и калия с инертными частицами. Хлор, содержащийся в угле, входит в состав летучих соединений щелочных элементов, поэтому содержание хлора >0,3% вызывает значительный риск появления коррозии. Уголь всегда содержит довольно много серы в виде сульфата. Избыток серы придает осадку кислотные свойства, й он становится более коррозионно-активным. Уголь с более высоким содержанием золы дает менее агрессивные осадки. [c.191]

Переменные, входящие в уравнения, можно разделить на два типа. Переменные, отражающие внутренние свойства элемента и являющиеся заведомо заданными при расчете определенной тепловой схемы, будем называть далее собственными переменными (папример, к.п.д. компрессора или насоса, степень повышения давления в компрессоре, поверхность теплообменника) они могут изменяться лишь при переходе к расчету другой схемы. Переменные второго типа, называемые далее н е-собственными, участвуют в формировании связей между элементами. Часть из них должна быть задана в качестве исходных данных (независимые переменные X), остальные (зависимые переменные У) определяются при расчете тепловой схемы. Список исходных данных обусловлен, с одной стороны, технологическими требованиями (ограничениями типа равенств), а с другой — удобством решения системы уравнений. [c.58]

Греющая поверхность теплообменника [c.184]

Определить поверхность нагрева и число секций водоводяного теплообменника (рис. 2(1.5) типа труба в трубе . Греющая вода движется во внутренкей стальной трубе ( ст = = 45,4 Вт/(м-К)1 диаметром d /di == 35/32 мм и имеет температуру на входе Г,, / == 368 К. Расход греющей воды = 2130 кг/ч. Нагреваемая вода движется противотоком по кольцевому каналу между трубами и нагревается от Т,, , = 288 К до Т,,,," = 318 К. Внутренний диаметр внешней трубы D = 48 мм. Расход нагреваемой воды = 3200 кг/ч. Длина одной секции теплообменника / = 1,75 м. Потерями теплоты через внешнюю поверхность теплообменника пренебречь. [c.300]

В качестве расчетной площади поверхности принимается площадь поверхности теплообменника, подсчитанная по внутреннему диаметру трубы. Средняя скорость охлаждающей воды определяется по ее массовому расходу. Для массового расхода получено следующее тарйровочное уравнение [c.199]

Теплота сжатия отводится из цикла в холодильнике 4 либо водой, либо воздухом. Полезная холодопроизводи-тельность снимается в элементах 7 а 8 теплообменника, соединенных с головкой машины. При охлаждении этих аппаратов атмосферный воздух подсасывается к ним. Воздух охлаждается, на металлической сетке 8 вымерзает влага и частично углекислота, а затем начинается конденсация на самой холодной поверхности теплообменника. Воздух ожижается и стекает в сборник. Пусковой период этих установок очень мал. Практически через 3 — 5 мин начинается ожижение. [c.330]

Во-первых, в связи с тем что в процессе эксплуатации теплообменник подвергается воздействию открытого газового пламени, имеющего температуру 773—973 К, сталь неизбежно будет окисляться и обез-углероя иваться [2]. Поэтому поверхность теплообменника должна быть надежно защищена от коррозии. [c.126]

Особенность водяного циркуляционного охлаждения масла ГТУ — отсутствие контакта воды в теплообменных аппаратах (маслоохладителях) с высоконагретыми поверхностями, так как температура охлаждаемого масла не превышает 358 К, Таким образом, на поверхности теплообмена в маслоохладителях газотурбинной установки кипение охлаждаемой воды не происходит, а происходит лишь ее нагрев, что исключает интенсивное на-кипеобразование. Незначительные отложения накипи на поверхности теплообменника со стороны водяной полости приводят только к постепенному снижению эффективности работы маслоохладителей. Своевременное обнаружение уменьшения эффективности теплообмена в этом случае не представляет особых трудностей. [c.127]

Наличие в воде некоторых веществ вызывает пересыщение воды карбонатом кальция и препятствует выделению его на поверхности теплообменников. При этом свойства стабилизирующих веществ обусловливают различную степень пересыщения. Поэтому даже в том случае, когда индекс Ланжелье имеет положительное значение, вода может иметь повышенную коррозионную активность. [c.140]

Коэффициент теплоотдачи в конденсационном поверхностном теплообменнике во многом зависит от доли поверхности, на которой происходит конденсация пара. Если принять эту долю равной 50 %, коэффициент теплоотдачи в конденсационной части 100—200, а в неконденсационной 50 ккал/(м -ч-°С), то средний по всей поверхности теплообменника коэффициент теплоотдачи составляет 0,5 150+0,5 50= 100 ккал/(м2Х Хч-°С). [c.250]

В МГД-генераторах замкнутого цикла рабочим телом служат инертные газы гелий или аргон с небольшими присадками [(10 —10 ) кг/кг] легкоионизирующихся веществ — цезия или калия. После МГД-канала присадки должны быть выделены из потока. Выведение присадок может быть достигнуто за счет гетерогенной конденсации на охлаждаемых поверхностях теплообменника. Однако при понижении температуры газа начинается объемная (гомогенная) конденсация — туманообразование [11. После теплообменника необходима дополнительная очистка газа от капель тумана. [c.275]

Водород образует со щелочными металлами твердые солеподобные (аналогичные по химической природе хлоридам) соединения — гидриды (Ь1Н, ЫаН, КН и др.). Чистый гидрид лития плавится при 680 С, NaH — под давлением при 800° С, ВЬН разлагается при 300° С, а СзН — при еще более низкой температуре. Гидриды растворяются в соответствующих металлах. Натрий, например, растворяет при температуре 250° С около 0,003% НаН, а при 400° С — около , Ъ%. Растворение сопровождается диссоциацией гидрида на металл и атомарный водород, который в таком виде остается в металле. При температуре 420° С, например, упругость диссоциации НаН превыщает 1 атм. Когда жидкие щелочные металлы загрязнены гидридами, то на охлаждаемых поверхностях теплообменников выделяются твердые частички гидридов или газообразного водорода, что приводит к уменьшению теплоотдачи. [c.10]

Такое предварительное увлаж нение и охлаждение воздуха благоприятно и с точки зрения значительной интенсификации теплообмена на воздушной стороне, так как с ростом относительной влажности воздуха (а она доводится почти до 100%) резко возрастает коэффициент теплоотдачи и поверхность теплообменника может быть сделана значительно меньшей. [c.304]

ВГ-400. Теплопередающая поверхность теплообменника состоит из пучка прямых труб, конструкционно выполненных в виде набора параллельно включенных бескожуховых кассет, размещенных в профилированном корпусе. Конструкционная схема ВПТО и его кассет показана на рис. 3.47, 3.48. [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...