Начальное раскрытие

Начальное раскрытие элемента GAP 240 Начальные условия 40, 45, 49, 310,468 [c.538]

Если начальное раскрытие измерительной диафрагмы выбирать всегда одно и то же, то, приняв его за 100%, прозрачность но шкале процентов можно определять сразу из второй установки измерительной диафрагмы. [c.371]

Выше рассматривалась задача о трещине-разрезе при частичном налегании поверхностей. Более общей является задача об уплощенной полости или трещине с начальным раскрытием, поверхности которой могут приходить в контакт под действием приложенных нагрузок. Под уплощенной понимается здесь полость, раскрытие которой много меньше остальных характерных размеров. Подобные задачи возникают при анализе условий разрушения тел с трещиноподобными дефектами, а также в разнообразных вопросах горной механики, в частности при моделировании горных выработок с целью расчета напряженно-деформированного состояния в массиве [109, 8]. [c.174]

Рассмотрим теперь поведение решения задачи о полости (трещине) с частичным налеганием поверхностей вблизи границы, разделяющей области налегания и раскрытия в зависимости от ограничений в этих областях (1.12), (1.13) и геометрии начального раскрытия м о(Х1, Х2). Это позволит в дальнейшем (п. 7.1.5) с использованием утверждений п. 7.1.3 выяснить экстремальные свойства упругой энергии. [c.178]

Нормальная задача о равновесии трещин-разрезов (полостей) конкретных форм с областями налегания рассматривалась в [13—15]. Области налегания определялись из условия непрерывности напряжений в окрестности их границ в построенном решении. Общее исследование пространственной нормальной задачи вариационными методами проведено в [11,16], где эта задача сведена к задаче минимизации квадратичного функционала с ограничениями. Вариационный подход в сочетании с модифицированным методом проекции градиента позволяет [16] строить численное решение задач при произвольной форме трещины (полости) в плане (и произвольном начальном раскрытии полости). [c.58]

Нормальная задача. Рассмотрим краевую задачу (1.1). Для установления критерия, определяющего положение границы области налегания, необходимо проанализировать поведение решения в ее окрестности в зависимости от геометрии начального раскрытия м (лгл, лгз). В локальной системе координат ху2 (ось г направлена по касательной к границе свободной поверхности О, ось у нормальна плоскости (лгз = О, л < 0)) соответствует области В, в силу (1.1) имеем при г = 0 [c.60]

Предположим, что Ai ФО.Из условия в области контакта Оуу < О и формулы для напряжений (2.2) следует, что Ai < 0. Поскольку начальное раскрытие полости м(х) прих> О является аналитической функцией в окрестности точки X = О, то оно имеет вид [c.61]

Полученной зависимости условий возникновения контактных областей от параметров а, р соответствуют результаты численных расчетов для полостей эллиптических в плане форм [9] при начальном раскрытии полости [c.62]

ЛГ(ж, 0>0, Аы (ж, 0 = Ад А, Aun x,t) h, x), [hUn x,t) — h x)]N x,t) 0 где /i — начальное раскрытие трещины. [c.76]

Помимо этого, влияют также геометрические и физические параметры расслоя его длина I, величина характерного, начального раскрытия, а также свойства сжимаемости ма- [c.99]

Отметим, что кинетика раскрытия микро- и макротрещин различна развитие микротрещин происходит на фоне знакопеременной, общей для всего структурного элемента пластической деформации (пластическая деформация не локализована только у вершины трещины). При этом микротрещины захлопываются на начальной стадии цикла сжатия [240]. Следовательно, начиная со второго полуцикла, максимальное раскрытие трещины будет определяться деформацией растягивающих полу- [c.140]

В первом случае, при воздействии на турбулентную струю низкочастотного звукового сигнала (Sh = 0,2- 0,6), происходит интенсификация турбулентного перемещения в приосевой части начального участка струи резко возрастают пульсационные скорости, приводящие к укрупнению периодических ветвей, расширяется слой смешения и уменьшается длина начального участка. Возрастают угол раскрытия и эжекционная способность струи не только на начальном, но и на основном участках струи. Это явление наблюдалось при продольном и поперечном звуковом об- [c.127]

Решение. Возьмем начало отсчета на оси х в месте раскрытия парашюта. Запишем начальные условия движения [c.43]

При плавной форме и малых углах раскрытия начальной части (горловины) внутреннего канала диффузора удается избежать отрыва пограничного слоя в скачке (при Мн<3,5), замыкающем дополнительную сверхзвуковую зону, и свести потери полного давления во внутреннем канале до 3—5 % (Овв = = 0,97-0,95). [c.471]

Окончательное снижение скорости до значения в начальном сечении трубопровода закапчивается в диффузоре 6 с углом раскрытия около 10 . [c.314]

Для раскрытия статической неопределимости используем метод начальных параметров. Рационально расположить начало координат в сечении Д, т.к. в защемлении 0 = 0,уд = 0. [c.62]

Заметим, что вершина трещины, начиная свое дви>кение, проходит расстояние, равное начальному размеру концевой зоны (ввиду малости которой, этим периодом пренебрегают). В дальнейшем неустойчивые трещины медленно подрастают до критического размера (когда начинается спонтанное развитие). В связи с этим выделим две последовательные фазы разрушения. Вначале элемент сплошной среды переходит в некоторое промежуточное состояние (концевая зона), а затем трещина, попадая в концевую зону, производит окончательное разрушение элемента. Детали этого процесса таковы, что па начальном этапе трещина двигается по уже сформированной концевой зоне (предполагается, что к моменту i = 0 в теле уже существует трещина h с концевой областью do), и поэтому берега разреза уже имеют дополнительное раскрытие за время инкубационного периода. На последующем основном этапе развития трещины такой ситуации уже нет. Трещина разрывает сплошной материал, формируя перед этим концевую область. Раскрытие берегов разреза в концевой области начинается с момента попадания вершины в соответствующую точку вязкоупругой среды (обозначим этот момент через t ). Тогда уравнение медленного роста трещины на этом этапе получим, полагая, что в любой момент выполняется условие (39.3) [c.317]

Как следует из представленных соотношений, они фактически сочетают в себе уточненное значение раскрытия трещины при нулевой асимметрии, что рассматривается в качестве начальных (тестовых) условий нагружения. Уточнение касается оценки влияния пластических свойств материала на раскрытие берегов трещины. При напряжении, близком к пределу текучести материала, имеет место полное раскрытие берегов трещины — напряжение раскрытия близко нулю. [c.301]

С другой стороны, если диссипативная правая часть неравенства представлена многопараметрической функцией, ее значение предположительно меняется в зависимости от кинематики образования дА. Если правая часть неравенства зависит от того, распространяется ли трещина путем раскрытия, путем сдвига или в направлении, не совпадающем с плоскостью сдвига, то для баланса энергии больше не требуется, чтобы затраченная энергия была постоянна. Для анизотропных композитов это дополнительное усложнение наблюдается в экспериментах соответственно схеме, приведенной на рис. 10, трещины с различными начальными ориентациями, очевидно, будут распространяться по различным траекториям. [c.228]

В поле Initial Gap задается начальное раскрытие элемента и . Расстояние между узлами не определяет нача/тьного раскрытия элементов, положение узлов может определять только систему координат элемента. Значение и >0 соответствует зазору, если < О в контакте задан натяг. Условием контакта является выполнение неравенства и , где u viu - перемещения первого и второго узла в системе координат элемента. [c.240]

Предположим теперь, что раскрытие конца начального искусственного разреза гораздо больше межатомного. Отметим, что в металлах наиболее острые разрезы, которые удается создавать искусственно, отвечают усталостным трещинам. Раскрытие в их конце может быть почти на два порядка меньше предельного раскрытия, отвечающего моменту наступления нестабильности Однако это раскрытие на несколько порядков больше среднего межатомного расстояния, поэтому критическое значение коэффициента интенсивности Ki в момент наступления неустойчивости при монотонном нагружении будет отлично от величины вязкости разрушения Ki , соответствующей абсолютно острому начальному разрезу. В 1958 г. Ирвин Р ] предположил, что влияние величины раскрытия начального разреза и способа его образования на вязкость разрушения Ki пренебрежимо мало, если начальное раскрытие гораздо меньше предельного. Эта гипотеза подтвердилась эксоериментально она послужила основой [c.259]

Трещины — дефекты сварных швов, представляющие собой макроскопические и микроскопические межкрн-сталлические разрушения, образующие полости с очень малым начальным раскрытием. Под действием остаточных и рабочих напряжений трещины могут распространяться с высокими скоростями. Поэтому вызванные ими хрупкие разрушения происходят почти мгновенно и очень опасны. [c.15]

Поскольку начальное раскрытие полости Wo(X) при X > О является аналитической функцией в окрестности точки X = О, то асимптотика Wo(X) имеет вид Wo(X) сХ + В, где у — целое число, с = onst > О, X 0. Подставляя это выражение в (1.17), (1.19) и предполагая, что [c.179]

Листы толщиной до 4 мм сваривают без разделки кромок, при 6oflbHJ fi толщино необходима разделка с углом раскрытия 70— 90° Сварку ведут на постоянном токе прямой полярности длинной дугой (f/д 2 - 40 В), что необходимо для предотвращения науглероживания металла при образовании СО и пористости. Перед началом сварки необходим подогрев начальных участков до температуры 250° С. Спла сварочного тока I = (45 -ь 55)/( э напряженно дуги и 40 50 В. [c.349]

Во втором случае, при воздействии на турбулентную струю высокочастотного звукового сигнала (Sh = 2- 5), происходит ослабление интенсивности турбулентного перемешивания в приосе-вой части начального участка струи уменьшаются пульсашюн-ные скорости, происходит 1 ельчение периодических вихрей, слой смешения становится тоньше и увеличивается длина начального участка, уменьшается угол раскрытия и эжекционная способность струи как на начальном, так и на основном участках струи. Указанное явление было обнаружено при числах Рейнольдса Re = 1(Р 5 1(И и малых значениях числа Маха. [c.128]

Задача 827. Парашютист опускается без начальной скорости. Масса парашютиста равна 90 кг, площадь проекции раскрытого парашюта на плоскость, перпендикулярную направлению движения, 5 = 64 м . Определить предельную (максимальную) скорость парашютиста, если сила сопротивления F = pSv , где постоянная С = 0,45, а плотность воздуха р= 1,226 ке/м . [c.307]

При исследовании сварных соединений необходимо ориентироваться на испытание образцов, в которых воспроизведены условия сварки и эксплуатации конструкций. Необходимо также учитывать особенности дефектов сварки, которые имеют остроту концентратов, существенно отличную от остроты трещины. Например, радиус в вершине непро-вара или несплавления может изменяться от 0,001 до 2 мм. Этот онцентратор может работать как трещина и в то же время иметь значительные отличия от нее с увеличением радиуса в вершине. Поэтому формс1льный подход при оценке трещиностойкости сварных конструкций может привести к серьезным ошибкам. В связи с этим представляется весьма важным моментом прежде всего определение влияния начального радиуса концентратора на ei о критическое раскрытие 6 . Для этой цели воспользуемся результатами работы /27/, где для оценки сопротивляемости сварных соединений квазихрупким разрушениям был предложен критерий — критический коэффициент интенсивности деформаций, учитьгаающий изменение механических свойств метал га в зоне концентратора в процессе термопластического цикла сварки и величину радиуса в его вершине. При этом [c.82]

Для расчета куполообразного начального участка осесимметричного предотрывного диффузора в цитированной работе также получены соответствующие аналитические зависимости. Угол раскрытия основного участка предотрывного осесимметричного диффузора получается равным а = 4 при к = 0,325. [c.458]

Для раскрытия уравнения деформации используем универсальные уравнения метода начальных параметров. Рационально расположитм начало координат в сечении А, т. к. в защемлении 0о=О, Уо 0. [c.16]

Рост трещины согласно критерию (39.3) начнется тогда, когда раскрытие берегов трещины при x = U (h — начальная длина трещины), достигнет предельного значення. [c.314]

Переход на вторую стадию разрушения в мезотуннелях приводит к регулярному упругому раскрытию вершины трещины в каждом цикле приложения нагрузки, что сопровождается каскадом событий, связанных с формированием усталостных бороздок от дислокационных (единичных) трещин в полуцикле разгрузки материала в результате ротаций объемов материала в пределах зоны пластической деформации. Разрушение перемычек при этом может происходить путем сдвига и путем ротаций объемов материала. На начальной стадии формирования усталостных бороздок ротации в перемычках маловероятны, поскольку масштабный уровень для реализации этого процесса является еще недостаточным, чтобы возможно было формирование сферических частиц. Однако по мере продвижения трещины и нарастания скорости ее роста в результате увеличения коэффициента интенсивности напряжений возникает ситуация, когда формирование сферических частиц становится возможным. Этот переход происходит при достижении следующего масштаба параметров дефектной структуры внутри зоны, разграничивающего мезоуровни I и П. [c.180]

Использование эффекта раскрытия берегов растущей усталостной трещины по типу Ki позволяет вводить представление об эффективном КИН Kgff применительно к двухосному нагружению по аналогии с одноосным нагружением, как это было показано в испытаниях низкоуглеродистой стали [75]. Исследованию при двухосном нагружении крестообразных пластин подвергалась низкоуглеродистая сталь с пределом прочности и текучести соответственно 402 и 228 МПа. Испытания проводили на образцах толщиной 2 мм с центральным отверстием диаметром 0,6 мм, от которого в обе стороны делали надрезы так, что начальный размер прорези суммарно составил около 1 мм. При соотношении главных напряжений минус 1,0 и 1,0 асимметрия цикла менялась от О до минус 1,0 (симметричный цикл). Раскрытие трещины было определено непосредственно в ее вершине и позади [c.311]

При увеличении уровня напряжения в каждом последующем цикле нагружения по сравнению с предыдущим циклом процесс формирования усталостных бороздок сопровождается образованием "зоны вытягивания" материала, чему подробное внимание было уделено в главе 3. На начальном этапе возрастания нагрузки в пределах интервала точка 1-точка 2 (см. рис. 3.35) происходит возрастание упругого раскрытия усталостной трещины. При дальнейшем росте нагрузки в цикле (точка 2-точка 3) вследствие пластической деформации происходит вытяжка материала у вершины трещины и ее затупление. При превышении критического коэффициента интенсивности напряжения произойдет статический надрыв материала у вершины трещины и увеличение ее длины осуществится за счет статического проскальзывания. Если величина критического коэффициента интенсивности напряжения не достигнута и напряжение цикла уменьшается (от точки 3 до точки 4), то происходит формирование усталостной бороздки по традиционному механизму ротационной неустойчивости материала. При этом трещина может продолжить дальнейшее продвижение от вершин каскада мезотуннелей затупленной вершины, что будет влиять на размер "зоны вытягивания", наблюдаемой на поверхности излома и на разброс результатов измерений ее размера. [c.442]

Итак, зарождение трещины явилось следствием воздействия на реборду диска вибрационных контактных нагрузок от втулки лопатки, так как диск с лопатками соединен шарнирно. Такое контактное взаимодействие диска с лопаткой последовательно привело к повреждению диска фреттинг-коррозией, снижению из-за этого усталостной прочности диска и зарождению в нем трещины мпогоцикловой усталости. При размерах трещины, равных 0,2 мм по поверхности реборды и 0,5 мм в глубину, ее развитие под действием контактных вибронапряжений прекратилось, так как глубина распространения этих напряжений от поверхности невелика. Мало также и раскрытие трещины под действием этих напряжений. Однако начальная трещина, являясь концентратором напряжения, увеличила напряженность материала диска в зоне ее расположения, что привело к ее дальнейшему развитию, но уже под действием нагрузок, отвечающих малоцикловой области. [c.483]

Визуальный анализ раскрытых изломов дисков по трещинам показал, что они зарождались на поверхности одного или нескольких крепежных отверстий в ступице со стороны центрального отверстия и развивались в радиальном направлении к центральному отверстию (рис. 10.6). После прорастания трещины на всю толщину перемычки между крепежным и центральным отверстиями дальнейшее развитие трещин происходило в направлении обода диска с опасностью его разрушения по радиальному сечению. На участке перемычки, расположенной между отверстиями под болт крепления дисков к валу турбины и центральным отверстием дисков, изломы окислены на большей части до золотисто-серого цвета, а их строение на всей поверхности характеризуется внутризерен-ным ростом трещины, типичным для усталостного разрушения жаропрочных сплавов. У поверхности отверстия под болт, вблизи переднего торца ступицы, у каждого диска имеется зона наиболее интенсивного окисления поверхности, указывающая на длительный период развития трещины, а также свидетельствующая о том, что начальный этан разрушения связан с развитием в диске несквозной поверхностной трещины полуэллиптической формы (см. рис. 10.6 ). [c.543]

Однако этой необходимой информации оказалось недостаточно для однозначного суждения об эффективности датчика. Не было известно, при какой длине трещины он может срабатывать в условиях эксплуатации после того, как трещина стала сквозной с учетом изменения условий ее раскрытия в разных сечениях по длине лопасти. Для этого i должна была иметь место хотя бы одна оценка слу- i чая обнаружения усталостной трещины, размеры которой близки к зоне ее начального развития, когда она стала сквозной в пределах не более 10-20 мм. В большинстве исследованных случаев оценка длительности роста трещин производилась только применительно к. этапу ее сквозного разви- тия, когда размеры трещины составляли десятки миллиметров. [c.643]

Применительно к стыковочному узлу концевой и хвостовой балок вертолета Ми-8 на начальном этапе эксплуатации наблюдались слз чаи отрыва в полете концевой балки из-за раскрытия стыка, которое приводило к усталостному разрушению болтов ее крепления к хвостовой балке. Для предотвращения раскрытия стыка была проведена конструктивная доработка, по которой болты 08 мм были заменены болтами 010 мм, а болты 010 мм — болтами 012 мм. Дополнительно было введено усиление угольников стыка концевой и хвостовой балок, которые изготавливают из алюминиевого сплава Д16Т. В процессе замены угольников имело место разрушение неусиленного угольника при выполнении вертолетом висения на высоте 5-7 м, в результате чего произошел отрыв концевой балки от хвостовой балки (рис. 13.34). К моменту происшествия вертолет налетал 8176 ч и совершил 12901 посадку. [c.713]

Многие характеристики композитов могут отличаться от соответствующих характеристик входящих в них компонентов. Система упругопластических неупрочняющихся параллельных проволок с различными пределами текучести (или с разными начальными длинами), очевидно, обнаруживает при растяжении способность к упрочнению. Если рассмотренную ранее систему полостей в однородной матрице заменить системой дискообразных трещин, то раскрытие и распространение этих трещин при увеличении растягивающего напряжения и их частичное смыкание при уменьшении напряжения приведут к заметной нелинейности, несмотря на то, что сама матрица линейно упругая. Если бы материал матрицы обладал упругопластическими свойствами без упрочнения, то композит был бы нелинейно упрочняющимся. [c.14]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...