Проточная часть турбин, зазор

Просвечивание швов гамма-лучами 187 Проточная часть турбин, зазор 246 Прямой узел 112 [c.557]

В турбине со ступенями давления пар от начального до конечного давления расширяется в нескольких расположенных последовательно ступенях. Схема турбины такого типа с тремя ступенями давления изображена на рис. 31-1, в. Пар расширяется от начального давления ро до некоторого промежуточного pi в соплах 2. Кинетическая энергия потока пара после сопел 2 преобразуется на лопатках 3 в механическую работу на валу 5 турбины. Лопатки 3 закреплены в диске 4, насаженном на вал. После выхода из каналов между рабочими лопатками 3 пар направляется в сопла 2 второй ступени давления и расширяется в них до давления р . Кинетическая энергия пара после расширения в соплах 2 используется на рабочих лопатках 3, после которых пар поступает в сопла 2" третьей ступени давления. В соплах 2" пар расширяется до конечного давления рз и кинетическая энергия его используется на рабочих лопатках 3". Сопла 2 и 2" установлены в диафрагмах 7, которые неподвижно вставлены в корпус турбины и отделяют одну ступень давления от другой. Изменения давления пара и абсолютной скорости по длине проточной части турбины показаны на рис. 31-1, в. Для уменьшения перетекания части пара без совершения работы по зазору между диафрагмой и вадом турбины из-за разницы давления по обеим сторонам каждой диафрагмы в местах возможного прохода пара устраивают лабиринтовые уплотнения, аналогичные концевым уплотнениям, но с меньшим числом гребней. Выходная скорость пара после каждой ступени давления (при парциальности, равной единице) частично может быть использована в последующей ступени, вследствие чего к. п. д. турбины повышается. [c.342]

Регулирование осевого зазора в подшипнике, а следовательно, И осевых зазоров в проточной части турбины осуществляется пузе [c.38]

Корпус турбины состоит из четырех частей, соединенных вертикальными фланцами передняя часть корпуса, диффузор и два выхлопных патрубка (правый и левый). Передняя часть корпуса турбины двухстенная первая — наружный литой корпус вторая — внутренняя разгруженная от давления вставка из листовой жаропрочной стали. Внутренняя вставка образует проточную часть турбины от входного патрубка до лопаток зазор между вставкой и наружным корпусом заполнен тепловой изоляцией. Тепловую изоляцию в горизонтальном разъеме и у фланца впускного патрубка покрывают кремнеземистой тканью, затем стальной сеткой и закрывают листами из жаропрочной стали. [c.40]

На диффузоре имеются патрубки, к которым воздух подводится от трубопровода после компрессора и направляется через коллектор и отверстия в вертикальном фланце к обойме направляющих лопаток. По одному из отверстий через полый штифт воздух попадает в коллектор, выполненный на обойме. Из этого коллектора он по трем трубкам идет на охлаждение диска компрессорной турбины и по одной — на охлаждение диска силовой турбины. Воздух по этим трубкам попадает в кольцевые каналы, из которых через мелкие отверстия обдувает диски. По другим отверстиям он попадает в радиальный зазор между корпусом и обоймой, а затем по сверлениям проходит в кольцеобразную сборную камеру обоймы, оттуда по многочисленным осевым каналам, охлаждая обойму, уходит в проточную часть турбины. [c.55]

И. Толщина баббитовой заливки должна быть в пределах 1,5 леи, но не более минимального зазора в проточной части турбины. [c.208]

Потери внутренние и внешние. Внутренние потери кинетической энергии вновь превращаются в тепло в проточной части турбины, влияя таким образом на состояние рабочего тела. К этой группе относятся потери, вызываемые трением и вихреобразованием на лопатках, утечками через зазоры внутри машины, трением дисков или барабана о пар, а также потери кинетической энергии, уносимой потоком после рабочего колеса и далее не используемой. Все перечисленные потери можно нанести на энтропийной диаграмме и таким образом учесть их влияние на расчётные параметры пара. [c.138]

В числе незавершенных разработок — автоматизация контроля осевых и радиальных зазоров в проточной части турбин, величины прогиба цилиндров и др. [c.467]

Толщина баббитовой заливки гребней подшипника также должна быть равна около 1,5 мм, но не больше наименьшего зазора в лопаточном аппарате проточной части турбины. Для заливки гребней применяется баббит марки Б-83. [c.190]

Упорный ПОДШИПНИК предназначен для удержания вращающегося ротора в заданном осевом положении относптельно корпуса и фиксирования осевых зазоров в проточной части турбины. Он воспринимает также осевое усилие ротора при работе турбины, которое значи-14 211 [c.211]

Нестационарные явления в проточной части турбины серьезно не изучались ни у нас, ни за рубежом, а в связи с этим невозможно было достаточно глубоко вникнуть в причины усталостных поломок лопаток и изыскивать эффективные меры к их устранению. В частности, в то время широко практиковались малые осевые зазоры между НЛ и РЛ. [c.14]

Принципиальная схема проточной части турбины К-200-130, в основном,—традиционная для ЛМЗ одновенечная ступень — в качестве регулировочной и последующие ступени —активного типа в ЦВД и ЦСД (по 13 ступеней), ступени с повышенной степенью реактивности — в двухпоточном ЦНД (2X4 ступени), включая двухъярусную ступень. Это были пятый тип турбин ЛМЗ с такой ступенью и пятая ее модификация. Их преимущество стало особо сказываться с увеличением объемного расхода пара ЦНД, так как при заданном расходе полуторный выход позволял значительно уменьшить длину последней лопатки и диаметр РК, и в то же время при большой высоте проточной части снижалась относительная величина потерь энергии от утечек через периферийные зазоры в нижнем ярусе рабочего колеса, что играло существенную роль. [c.67]

Основные ограничения при пуске определяются термическими напряжениями в различных элементах (прежде всего турбины и паропроводов), а также изменением зазоров в проточной части турбины. Для пусков турбин при постоянных и скользящих параметрах пара из холодного, неостывшего и горячего состояний заводами разработаны соответствующие пусковые программы. Их применяют при ручных пусках блоков. Эти же программы, как правило, используются и в первых схемах автоматического пуска, применяемых в настоящее время [1. 11]. [c.173]

Циркуляционная сила на РК. Циркуляционная сила возникает не только в подшипнике. Ее порождают также отклонения от осевой симметрии потока в проточной части турбины под влиянием смещения ротора. При отклонении центра вала от оси статора радиальные зазоры во всех уплотнениях становятся несимметричными по отношению к этой оси. Это влечет за собой изменение протечек и перекос полей скоростей и давлений, а следовательно, и к. п. д. ступени. [c.250]

Равномерность распределения нагрузки между колодками обеспечивается конструктивными мероприятиями или же подгонкой. В последнем случае при изменении режима работы турбины эта равномерность легко нарушается. Причинами увеличения нагрузки во время работы могут быть гидравлический удар, занос солями проточной части, увеличение зазоров в уплотнениях диафрагм. [c.24]

Прослушивание турбоагрегата эффективнее всего выполняется ири возможно меньших оборотах. Поэтому первое прослушивание производят при минимуме оборотов, который удается поддержать на турбине, ири 100—150 об мин. Не рекомендуется затягивать работу при этих чрезмерно низких оборотах. При прослушивании надо иметь в виду следующее на холостом ходу ротор произвольно перемещается по оси. При этом стучат зубчатые и кулачковые муфты и шестерни редукторов числа оборотов и привода регуляторов и насосов. Эти стуки безопасны. При больших, но допустимых зазорах в червячной паре и зубчатом главном насосе либо в зубчатом приводе насоса слышен равномерный несильный стук. Влага, конденсирующаяся на проточной части турбины, вызывает характерное ( гидравлическое , неметаллическое ) звучание, а лопатки и уплотнения радиальных турбин при наличии влаги позванивают. При прослушивании камер под регуляторами слышен звук масляных, струй. [c.115]

Газовая турбина достигла своей номинальной мощности лишь с течением времени после многих изменений. Это объясняется главным образом большим количеством трудно обнаруживаемых и трудно устраняемых неплотностей, чрезмерными зазорами в проточных частях турбины, а также невозможностью доведения температуры перед турбиной 11 до номинального значения без появления повреждений в камере сгорания 9. Только после добавления второй камеры сгорания 10, которая вначале отсутствовала, удалось достичь номинальной мощности. К- п. д. всей установки составил при этом 32,5%. [c.89]

Площадь уплотнительного зазора, равная ndb, зависит не только от б, но и от диаметра d уплотнительной щели. Для понижения потерь от утечки последний следует по возможности принимать меньше, что ведет к понижению среднего диаметра проточной части турбины, особенно в первых его ступенях. [c.295]

НПО ЦКТИ созданы устройства для измерения зазоров в проточных частях цилиндров паровых турбин [55]. Эти устройства пригодны для измерения в течение длительного времени (до 24-30 мес) сравнительно больших осевых и радиальных зазоров в проточной части турбины при температуре до 550°С, давлении до 20 МПа и высокой влажности на пусковых режимах. Первичные датчики и вторичная аппаратура обеспечивают измерение статических составляющих зазоров от 1 до 8 мм с погрешностью не более 5%, динамические составляющие от О до [c.67]

При проведении исследований по определению зазоров в проточной части турбины необходимо осуществлять достаточно широкое [c.171]

Для оценки факторов, влияющих на перераспределение радиальных зазоров в проточной части турбины, были выбраны следующие критерии [c.175]

Такую конструкцию имеет охлаждаемый корпус газовой турбины ГТ-25-700 ЛМЗ. В ряде агрегатов НЗЛ, ХТЗ им. С. М. Кирова были применены двойные корпуса с внутренней тепловой изоляцией (ГТ-12-700, ГТ-700-5 и ГТУ-50-800). Примером рационального конструктивного решения охлаждаемого воздухом корпуса газовой турбины может служить установка ГТ-6-750 ТМЗ (см. рис. I. 24). Охлаждающий воздух, отбираемый за промежуточной ступенью компрессора, подается в сборный коллектор перед корпусом турбины высокого давления, откуда через ряд отверстий поступает в щелевой кольцевой зазор между наружным и внутренним корпусом, а затем в проточную часть турбины между частью ее высокого и низкого давления. С помощью такого способа охлаждения при умеренных расходах воздуха можно отказаться от наружной тепловой изоляции. [c.64]

После выполнения всех подготовительных работ проводят контрольную сборку системы. Эту операцию совмещают с контрольной сборкой проточной части турбины и заполнением формуляров зазоров после ремонта . Во избежание повреждения термопар контрольную сборку проводят, укладывая по трассе проволоку соответствующего диаметра. При этом опоры привариваются только с одной стороны. [c.68]

Допустимые зазоры в проточной части турбины [c.277]

Известны попытки упрочнения поверхностей электрическим хромированием и азотированием лопаток турбин. Сведения об эффективности этих методов пока разноречивы. Важное значение для уменьшения эрозии имеет рациональный выбор конструктивных и термо-газодинамических параметров при проектировании турбин. Значительное уменьшение конечной влажности в турбине достигается введением промежуточного перегрева пара, а также путем рационального выбора начальных и конечных параметров. Для уменьшения эрозии рабочих лопаток полезно увеличивать осевой зазор между сопловым аппаратом и рабочей решеткой. Меридиональный обвод проточной части турбины необходимо выполнять плавным, без резких уступов и перегородок, способствующих концентрации на отдельных участках влаги. Геометрические углы выхода из соплового аппарата и входа на рабочие лопатки должны обеспечивать минимальное рассогласование скоростей фаз и безударный вход двухфазного потока. [c.363]

Опыт показывает, что чем больше высота лопаток, тем труднее конструктивно и технологически обеспечить необходимые минимальные зазоры в направляющем аппарате. Поэтому в крупных турбинах применение шнуровых уплотнений для снижения протечек воды может считаться рациональным. Эти уплотнения располагаются в проточной части турбины и не могут быть осмотрены без остановки агрегата. О их состоянии можно судить косвенно, по увеличению времени остановки агрегата после полного закрытия направляющего аппарата. [c.10]

Упорный подшипник служит для восприятия результирующего осевого усилия, приложенного к вращающемуся валопроводу, и передачи его на детали статора. Одновременно он фиксирует положение валопровода в турбоагрегате и осевые зазоры в проточной части турбины и уплотнениях. Конструктивно упорный подшипник чаще всего размещают в корпусе вместе с одним из вкладышей опорного подшипника. [c.110]

С помощью каких деталей устанавливаются осевые зазоры в проточной части турбины [c.133]

Попадание в проточную часть турбины посторонних предметов даже малого размера чревато самыми серьезными последствиями. Можно считать большой удачей, когда посторонний предмет, например, гайка или болт сразу же заклинится внутри какого-либо неподвижного элемента, например, в сопловой решетке и сохранится до следующего осмотра проточной части. В большинстве случаев, хотя такое заклинивание и происходит, возникают очень сильные задевания выступающего постороннего предмета о вращающиеся лопатки (если заклинивание произошло в сопловом аппарате) или о сопловые лопатки (если предмет заклинился в рабочих каналах). В обоих случаях происходит выкрашивание кусков лопаток, которые начинают играть роль вторичных посторонних предметов. В результате происходит заклинивание крупных кусков разрушенных деталей в зазоре между сопловыми и рабочими лопатками, что приводит к практически полному разрушению всех лопаток ступеней. В свою очередь элементы разрушенной ступени становятся посторонними предметами для следующей ступени, и авария развивается лавинообразно вплоть до полного разрушения проточной части всего цилиндра. [c.470]

Впервые проблема низкочастотной вибрации серьезно встала для турбины К-300-23,5. На некоторых турбинах низкочастотная вибрация возникала при 220—290 МВт. На турбинах мощностью 500 МВт низкочастотная вибрация с амплитудой, достигавшей 180 мкм, возникла при 160 МВт, и понадобился год наладочных работ для того, чтобы поднять пороговую мощность до 320 МВт. В процессе наладки пришлось провести огромные работы по опробованию различных вариантов вкладышей подшипников, по исследованию влияния порядка открытия регулирующих клапанов потребовались значительные изменения зазоров в проточной части турбины. В настоящее время турбина работает нормально при номинальной мощности. [c.504]

Никель-графитовый материал (УПГ-1 и УПГ-1К) содержит в качестве наполнителя 6% графита. Материалы применяются для уплотнения проточной части паровых турбин, обеспечивают легкое врезание гребней бандажа в материал вставок и достаточную стабильность свойств в межремонтный период. Применение уплотнительных никель-графитовых материалов позволяет повысить к. п. д. паровой турбины на 0,8— 1,5% за счет уменьшения зазора в проточной части турбины. [c.55]

На рис. 185 показана схема реактивной многоступенчатой турбины. Ротор 7 турбины выполнен в виде барабана, на котором укреплены рабочие лопатки 2 и 6. Направляющие лопатки 7 и 5 укреплены в корпусе 4 турбины. Для компенсации действия осевого усилия Р.,КС служит разгрузочный поршень 8. Соединительный трубопровод 3 сообщает пространство перед разгрузочным поршнем с выпускным патрубком. Вследствие разности давлений пара по обеим сторонам поршня последний испытывает усилие, уравновешивающее осевое усилие, развивающееся в проточной части турбины и направленное в сторону движения пара. Так как в реактивных турбинах имеется разность давлений с обеих сторон рабочих лопаток в каждой ступени, то неизбежны утечки пара через зазоры между рабочими лопатками и корпусом между направляющими лопатками и ротором. Для уменьшения разности давлений, а следовательно, и утечек пара располагаемый перепад давлений делят на большое число ступеней, поэтому мощные реактивные турбины имеют значительное число ступеней давлений (иногда до 100). [c.248]

В случае создания двухъярусной решетки для каналов обоих направлений получается МРК четырехпоточного типа (рис. 2.15). Практическое применение такие РК могут найти в турбинах с нерегулируемыми отборами пара или центробежных смесителях для подготовки смесей из компонентов с различными физикохимическими свойствами. В паровых турбинах наличие отборов Б регенерацию по тракту проточной части в зазорах между ступенями приводит к нарушению окружной симметрии структуры потока и отрицательно сказывается как на экономичности, так и на надежности элементов проточной части. Пропуск рабочего тела, следующего в отбор через верхние ярусы РК трех- или че-тырехпото чного типа (при наличии соответствующего уплотнения в зазоре между РК РОС и НА следующей по потоку ОС, отделяющего потоки верхнего и нижнего ярусов), существенным образом улучшает пространственную структуру течения в отсеках осевых ступеней, их экономические показатели и надежность. [c.82]

Для предотвращения эрозии турбинных лопаток используются отвод конденсата из проточной части турбины с помощью сепарационных устройств, местное упрочнение поверхности наиболее подверженных эрозии участков лопаток, рациональный выбор конструктивных и газодинамических параметров турбины. Высокая эффективность влагоудаления за рабочим колесом достигается за счет выполнения широкого и короткого влагоотводящего канала при минимальной иерекрыше и некотором открытии межлопаточных каналов рабочего колеса на периферии. Влагоотводящее устройство перед рабочим ко.яесом целесообразно выполнять с плавным входом (рис. 46). Эффективность этого устройства растет с увеличением осевого зазора между сопловым аппаратом и рабочим колесом. В современных паровых турбинах с высокими окружными скоростями по концам лопаток наиболее эффективной мерой борьбы с эрозией лопаток последних ступеней является экспериментально проверенная система влагоудаления в сочетании с упрочнением поверхности лопаток вблизи передних кромок электроискровым способом или установкой накладок из твердых сплавов (например, из стеллита). [c.87]

Зазоры 8 проточной части турбины, подшипниках и уплотнениях, установленные аа-Еодом-изготовителем, должны точно соблюдаться. При ремонтах турбины должен производиться тщательный замер этих зазоров с внесением результатов аамера в формуляр турбины ( 349). [c.225]

Общее количество крупнодисперсной влаги, размеры капель и их распределение по радиусу зависят от большого числа факторов от параметров пара, от места начала конденсации, скоростей пара и рабочих лопаток, геометрии проточной части, включая размеры межвенцовых зазоров, от степени влажности, режима работы, отборов пара и влаги из проточной части и от многих других особенностей проточной части турбины. Заметим, что местоположение начала интенсивной конденсации неустойчиво, а его влияние на размеры капель в месте измерения при небольшой степени влажности может быть заметным. Все это приводит к нестабильности относительного количества крупнодисперсной влаги перед последним РК в различных агрегатах и дал<е в одной и той же турбине. [c.236]

Ркпор ЦВД турбины К-160-130 ХТЗ. Совместная работа по исследованию фактических осевых зазоров в проточной части турбины К-160-130 на Литовской ГРЭС проведена НПО ЦКТИ совместно с ХТЗ, В рамках этой работы измерялись температуры ротора и корпуса ЦВД, которые были дополнены подробными расчетами температурных полей на электроинтеграторе СЭИ-02 [20]. [c.129]

НПО ЦКТИ разработана аппаратура для измерения осевых и радиальных зазоров в проточных частях турбин СКД, а также усганавливаемых на АЭС [55], [c.170]

Приведенная методика может быть положена в основу алгоритма для диагностирования состояния осевых зазоров в проточной части турбины в процессе эксплуатации. Для этого необходимо использовать ЭВМ, входящую в состав информационно-вычислительного комплекса современного мощного энергоблока. Это может бьпъ выполнено следующим образом. Цилиндры (цилиндр) должны быть оснащены дополнительными датчиками для измерения осевых зазоров в одной или нескольких промежуточных ступенях. Рассчитывается (для головного образца может быть определено экспериментально) тепловое состояние статора и ротора в характерных сечениях. [c.208]

Используя в программе вышеприведенную методику, производят оценку деформированного состояния статорных элементов и определяют вероятность задеваний в проточной части турбины. В приложении I приведен упрощенный алгоритм диагностики осевых зазоров в ЦСД турбины К-1200-240-3. [c.208]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...