Дисковые турбины

Сварные роторы. Расчет сварного дискового турбинного ротора обычно условно разделяют на расчет диска и расчет обечаек. При этом расчет диска может быть выполнен любым из существующих способов. Вопросы расчета обечаек менее изучены по-видимому, в ряде случаев такой расчет можно основывать на уравнения теории цилиндрических оболочек. Приближенное решение, основанное на этой схеме, изложено, например, в книге [63]. [c.67]

Дисковые турбины 586 Диссоциация 260 [c.720]

Как правило, в гидропередачах не рассматривают подери в подшипниках и уплотнениях, так как в каждом отдельном случае они различны и не характеризуют гидропередачу. Рассматривается энергия, подведенная к насосу и полученная от турбины, поэтому к механическим потерям собственно гидропередачи относятся потери в уплотнениях и дисковые потери энергии. [c.11]

В гидродинамических передачах При некоторых условиях работы, в частности при больших скоростях вращения турбины, могут возникнуть давления, меньшие давления парообразования р , в зазорах между вращающимися дисками. В этом случае нет необходимости добиваться повышения давления, так как явления, наблюдавшиеся в проточной части, здесь не возникают. Это объясняется тем, что создавшееся состояние на данном режиме работы будет ста-бильным а при постепенном переходе от режима к режиму будет изменяться сравнительно медленно. Поэтому не будет мгновенной конденсации образовавшихся паров, не произойдет гидравлического удара, а следовательно, связанного с ним разрушения материала дисков. Характеристики гидропередачи при этом улучшатся за счет некоторого уменьшения дискового трения часть дисков будет омываться не самой жидкостью, а ее парами. [c.41]

Характер изменения кривой 2 (в зависимости от скольжения) будет зависеть от плотности перекрытия проточной части поворотными лопастями чем лучше перекрытие, тем меньше будет передаваемый крутящий момент. Наименьшее значение передаваемого крутящего МОмента будет при сплошном диске, этот момент равен моменту дискового трения. Промежуточные значения от кривой 1 до кривой 2 получаются за счет поворота лопастей на угол от О до 90°. На режиме заторможенной турбины (5 = 100%) момент при пол- [c.276]

Ма.я. у. — моменты дискового трения насоса и турбины. [c.302]

У многоступенчатых активных турбин суммарное осевое усилие компенсируют установкой упорных подшипников. У турбин, у которых все ступени реактивные, возникают большие сдвигающие усилия, пропорциональные перепаду давления на лопатках и площади кольцевого сечения, занятого лопатками, включая выступы для их крепления. Эти усилия могут несколько снижаться в результате реактивного действия струй рабочего тела, движущегося между лопатками. В целях уменьшения осевых усилий у реактивных турбин применяют не дисковые, а барабанные роторы, у которых осевые усилия создаются только в местах, где изменяется диаметр барабана (ступенчато или конически). [c.338]

Ротор состоит из вала с дисками или барабана с полуосями, рабочих лопаток, упорного гребня, элементов наружных уплотнений и полумуфты (рис. 2.5). По назначению различают роторы активных турбин, реактивных турбин, компрессоров (центробежных и осевых) по конструкции — роторы дисковые, барабанные и смешанные (рис. 2.5) по тепловому режиму — неохлаждаемые и охлаждаемые по частоте вращения — жесткие и гибкие по способу изготовления — цельнокованые, сварные, с насадными дисками и наборные [13, 37]. [c.29]

В активных турбинах используют легкие и прочные роторы дискового типа, недостаток которых — пониженная жесткость. [c.29]

Турбинный режим 5 характеризуется отсутствием кольцевых вихрей. Поток протекания обеспечивает момент на колесе, который передается на вал уменьшенным лишь на величину моментов дискового трения и трения в подшипниках. Момент связанный с наличием касательных напряжений по поверхностям Oi и ог, незначителен и не может быть выделен. [c.274]

Предпосылкой практического внедрения паровой турбины было возникновение машин-орудий с высоким числом оборотов. К таким машинам-орудиям относились, например, дисковые пилы деревообрабатывающих заводов, для приведения в действие которых успешно начали применять [c.25]

Фиг. 91. Разметка диафрагмы 7-й ступени турбины ВПГ-25-Й для окончательной обработки а — разметка диафрагмы для обработки разъема и шпоночных пазов и для точения б —обработка шпоночного паза дисковой фрезой б — шпоночный паз, обработанный

Представляется перспективным создание теплообменников на ЦТТ. Рассмотрим некоторые их конструкции [58, 138—141]. Теплообменник, предложенный в работе [58], предназначен для утилизации вторичных энергоресурсов (рис. 44, а). Составной его частью является дисковая ЦТТ. Устройство может работать в режиме, когда горячая периферийная зона ЦТТ выступает в качестве радиальной реактивной турбины, а холодная центральная — радиального турбокомпрессора и наоборот. При использовании электродвигателя обе зоны могут выполнять функции турбокомпрессора. [c.138]

Газовые турбины выполняют чаще всего с ротором дисковой конструкции. На рис. 135 показан цельнокованый ротор двухступенчатой турбины, который сварен с барабанным ротором осевого компрессора. Составной ротор показан на рис. 136. В нем диск последней ступени откован заодно с валом, а три предшествующих ступени насажены на вал. С левой стороны подается воздух, охлаждающий диски, который проходит через зазоры между хвостовиками лопаток и дисками, а также через отверстия в промежуточных дисках, заменяющих диафрагмы между ступенями. [c.170]

Роторы осевых компрессоров чаще всего выполняются барабанного типа (см. рис. 135) однако Калужский турбинный завод для ГТУ-9 применил дисковую конструкцию компрессора, пока- [c.171]

Фиг. 66. Типы сварных роторов а — ротор дисковой конструкции б — ротор барабанного типа s — комбинированный ротор из дисков и барабана г — крепление дисков к валу с помощью сварки д — соединение консольного турбинного ротора с ротором циклового компрессора е — композитный диск (обод аустенитный, центральная часть. перлитная).

Фиг. 69. Сварной ротор дискового типа из аустенитных поковок газовой турбины

Вес частей цилиндра. Вес верхних крышек при вскрытии цилиндра для турбин с дисковым ро- [c.40]

Веса дисковых многоступенчатых роторов определяются умножением числа дисков на весовой множитель, зависящий от диаметра диска. Диаметр берется средний по всему ротору (что удобно для промышленных турбин), измерение округляется до 50 мм. [c.41]

Важно отметить величину давления в камере регулирующей ступени, при которой ротор тронулся с места. По этому давлению судят о нормальной величине сопротивления вращению. Для ориентировки можно указать, что для турбин с противодавлением и турбин с регулируемым отбором при пуске в атмосферу и на пусковом вакууме около 300 мм рт. ст. при дисковой [c.115]

Длительность прогрева (расстояние АБ на кривой пуска) для различных турбин определяется фирменными данными. Для турбин с дисковой конструкцией ротора обычно АБ = 2А Б равно удвоенному времени вращения при данных оборотах при остановке. Для радиальных турбин АБ А Б, а для турбин с реактивными ступенями может достигать АБ = АА Б. Независимо от времени прогрева, начало подъема оборотов (точка Б) определяется такими данными [c.116]

Турбины чешских заводов с дисковыми роторами. ... 0Л5—0,25 0,05—0,10 [c.125]

На фиг. 1,2 и 3 показаны турбины осевого типа. В этих турбинах пар перемещается в направлении, параллельном оси вращения. В современной технике наиболее широко применяются паровые турбины осевого типа с дисковыми [c.270]

Наиболее широкое применение в современных турбинах находят дисковые цельнокованые роторы, которые работают при значительно более высоких окружных скоростях, чем барабанные. [c.204]

Особенно важно соблюдать условия равнопрочности для дисковых деталей, вращающихся с большой частотой (роторов турбин, центробежных и аксиальных компрессоров). Цевггро-бежные силы, возникающие в таких деталях, вызывают напряжения, возрастающие по направлению к ступице в результате суммирования. центробежных сил кольцевых слоев металла по направлению от периферии к центру. Условие равнопрочности в данном случае требует утонения диска к периферии. Эта мера уменьшает Массу диска удаление металла с периферии способствует снижению максимальных напряжений в ступице. [c.111]

Дисковые детали, роторы. Термические напряжения играют значительную роль в прочности многооборотных роторов тепловых машин (турбин, центробежных и аксиальных компрессоров). Будучи подвержены разрывающим нагрузкам от центробежных сил, роторы вместе с тем испытывают термические напряжения, вызываемые неравномерной температурой тела ротора. Обычно температура выше у периферии ротора. Здесь возникают термические напряжения сжатия. У ступицы, т. е. там, где напряжения растяжения от центробежных сил имеют наибольшую величину, возникают термические напряжения растяжения. У насадных роторов к этому добавляются еще напряжения растяжения в сту- С/катие Растяжение пице из-за посадочного натяга. [c.374]

Дисковые потери возникают из-За трения наружной поверхности дисков колес о рабочую жидкость. В результате этого трения механическая энергия частично или полностью превращается в тепло и оказывается по -ерянной. Дисковые потери складываются из потерь трения о жидкость плоских, криволинейных и цилиндрических поверхностей диска. В отличие от насосов, компрессоров и турбин, где один из смежных дисков вращается, а другой неподвижен, в гидродинамических передачах такой случай является частным. В них смежные диски могут иметь различные относительно друг друга скорости сложную форму на отдельных участках одного и того же диска различные условия взаимодействия, с жидкостью и со смежным диском (различную ширину зазоров, скорости смежных дисков и их обработку). [c.60]

Роторы паровых турбин могут бытъ дисковыми (рис. 4.11,й) или барабанными (рис. 4.11,6). Дисковая конструкция характерна для турбин активного типа, барабанная - реактивного. [c.189]

Гребенчатые уплотнения более стойки при износе и применяются в высоконапорных радиально-осевых турбинах (см. рис. 11.13). В них можно значительно увеличить длину щелей и за счет этого повысить сопротивление протечкам, но вследствие увеличения поверхности дисковые потери здесь оказываются больше, чем в других типах уплотнений. Число гребней назначают от двух до четырех. В последнее время находят применение уплотнения с двумя гребнями (рис. VI.6, б). Неподвижные 13 и вращающиеся 12 кольца имеют П-образную форму. Их отливают из стали 20ГСЛ. Там, где турбины работают на воде, содержащей большое количество твердых взвешенных частиц с достаточно крупными фракциями (больше 0,1 мм), кольца выполняют из стали 10Х18НЗГЗД2Л или 15Г2ВЛ. Мероприятия по борьбе с износом в высоконапорных турбинах описаны в работе [37 ]. [c.184]

Кольцевая камера сгорания размещена между радиальным диффузором компрессора и обоймой турбины высокого давления в общем корпусе турбоагрегата. Она дискового типа, состоит из двух полукольцевых частей с горизонтальным разъемом. Горелочное устройство камеры состоит из цилиндрических регистров, равномерно расположенных по окружности с установленными в них горелками типа, ,грибок . Горелки присоединены к кольцевому трубчатому коллектору изогнутыми трубками со штуцерными разъемами. Коллектор топливного газа выполнен разъемным и оснащен одним газопроводящим патрубком и двадцатью отводами с установленными в них дроссельными шайбами диаметром 7 мм. [c.34]

Фиг. 57. Бесступенчатые коробки передач —гидродинамическая коробка передач в сочетании с планетарным механизмом (Борг-Ворнер) /—насос 2 — турбина направляющий аппарат 4 — многодисковое сцепление 5 — главное 1цепление б — дисковый тормоз 7 — планетарнаi передача 8 — ведущий вал У — промежуточный вал /О — центробежная уфта

На фиг. 70 показан пример сварной конструкции барабанного ротора, примененного для осевого компрессора установки 6000 кет фирмы Брнен-ские заводы (Чехословакия). В этом случае главной задачей конструктора было уменьшение веса ротора. Такая конструкция возможна только при относительно невысоких лопатках проточной части компрессора, так как при барабанной конструкции ротора напряжения в нем больше, чем цельнокованом или дисковом роторе. Сварной ротор газовой турбины (поз. /) с расположенными на нем лопатками большой длины мог быть выполнен лишь из сплошных дисков в связи с высокими рабочими напряжениями. [c.118]

Эти особенности образования зубьев червячной фрезой позволяют применять зубофрезерные станки для нарезания наиболее точных зубчатых колес, что и подтверждается практикой отечественного и зарубежного производства турбинных редукторов. Отечественное станкостроение выпускает зубофрезерные станки модели 5348 с вертикальным расположением оси заготовки для нарезания колес диаметром до 12,5 м, при этом производится обработка червячной фрезой до модуля 40, дисковой до модуля 50 и пальцевой до модуля 75. При наличии механизма реверса, который может встраиваться в станок по особому заказу, имеется возможность нарезать пальцевой фрезой колеса с закрытым углом шеврона. Станки также оборудуются головками для обработки венцов внутренного зацепления пальцевыми фрезами с максимальным модулем 50. Аналогичные станки выпускаются и зарубежными фирмами, в частности в Англии производятся станки для нарезания зубчатых колес диаметром до 9 м. [c.373]

Вся конструкция типична для турбин ВВС реактивное обло-пачивание, сварные дисковые роторы, многоцилиндровое исполнение, жесткие муфты, минимальное число подшипников. Четыре ротора в данном случае опираются всего на пять подщипнкков, а в осевом направлении фиксируются только одним. Поэтому скорость прогрева роторов и соответствующих цилиндров должна быть одинаковой. Весьма симметричны формы т. в. д. и т. с. д. клапаны установлены вне турбины. [c.288]

Веса нижних половин цилиндра а) Вес для турбин с дисковым ротором при невынутых диафрагмах определяется по площади разъема с применением весового множителя 3,0 т на 1. 2. При вынутых диафрагмах весовой множитель 2,0 т на 1 лП. б) Для турбин с барабанным ротором вес нижней половины цилиндра определяется умножением площади разъема на весовой множитель 2,0 т на 1 JИ . [c.41]

Топливный компрессор имеет 15 ступеней. Для предотвращения утечек колошникового газа в помещение, к лабиринтовому уплотнению компрессора подается пар. Расход газа равен 19 кг сек, давление при всасывании 1,0 ama, максимальная степень повышения давления 5,3, скорость вращения вала 8700 об1мин. Корпус компрессора имеет горизонтальную плоскость разъема. На направляющих лопатках установлен бандаж для обеспечения жесткости. Дисковый ротор сделан из углеродистой стали с высоким сопротивлением разрыву. Диски насаживаются на жесткий вал. Лопатки крепятся в осевые пазы типа ласточкиного хвоста . Такое крепление позволяет производить замену отдельных лопаток. Осевое усилие, действующее на ротор компрессора, уравновешивается специальным поршнем. Утечки газа через уплотнения этого поршня отводятся во всасывающий патрубок компрессора. Компрессор соединен гибким относительно длинным валом с редуктором. Шевронный редуктор увеличивает екорость вращения вала с 3600 до 8700 об мин. На ведущем валу редуктора имеется шестерня для привода масляного насоса и регуляторов. С этой же шестерней сцепляется шестерня пусковой турбины и валопово-ротного устройства. Пусковая турбина имеет пневматическую фрикционную муфту, которая [c.124]

Вал компрессора-турбины работает на до-критических оборотах (критическая скорость вращения составляет 10 500 об мин). На конце вала турбины насажен дисковый гидротормоз типа Прандля. Он состоит из семи вращающихся дисков с накаткой и шести помещенных между ними неподвижных дисков, также имеющих накатку для повыщения сопротивления трению. Вал гидротормоза снабжен обычными подшипниками скольжения. [c.164]

Порциальность экспериментальной одноступенчатой воздушной турбины составляла около 40%, поэтому при имеющихся расходах воздуха высота лопатки могла быть увеличена до 60 мм. Диаметр рабочего колеса турбины по среднему сечению лопаток составлял 540 мм. Мощность, вырабатываемая турбиной, поглощалась гидротормозом дискового типа. Для стабилизации режима работы турбины вода к гидротормозу подводилась под гидростатическим напором из специального бака, в котором автоматически поддёрживался постоянный уровень. [c.65]

У паровых турбин бывают роторы дискового или барабанного типа. При дисковом роторе (фиг. 1) между рабочими дисками, несущими венцы рабочих лопаток, размещены диафрагмы, в которых закреплены венцы направляющих лопаток. Барабанный ротор (фиг. 2) имеет вид цилиндра пли усечённого конуса (часто ступенчатого), на наружной поверхности которого размешены венцы рабочих лопаток, венцы же направляющих лопаток закреплены непосредственно в корпусе турбииы или в обоймах. Часто на стороне паровпуска барабан переходит в дископодобную конструкцию. Из-за неравенства давлений на уступах барабана и по обе стороны рабочих венцов на роторе иногда возникает [c.268]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...