Мельницы выбор

Пылеугольные мельницы. Шаровые барабанные мельницы. Выбор числа и производительности. Согласно ОП выбор числа и производительности шаровых мельниц производится из условий установки не более двух мельниц на котел и обеспечения не менее 115% максимально длительной нагрузки всех котлов п-ри любом режима работы котельной (т. е. при работе всех установленных котлов и любом числе их). При схеме с промежуточными бункерами можно устанавливать одну мельницу на котел. При индивидуальной схеме установка одной мельницы на котел не допускается. Для той и другой схемы при работе на взрывобезопасном топливе (АШ) можно устанавливать три мельницы на два котла с устройством соединительных трубопроводов пыли и газовоздушной смеси. При трех мельницах на два котла в схеме с промежуточными бункерами устанавливают два пылевых шнека, из которых один резервный. [c.307]

Выбор типа мельниц определяется сжигаемым топливом. На котел устанавливают не менее двух мельниц. Единичная производительность (кг/с) мельницы зависит от числа на котел [c.50]

Выбор и расчет элементов системы пылеприготовления производят на основе оценки их единичной производительности по топливу и расходу сушильного агента с введением коэффициентов запаса. После выбора оборудования (из стандартного ряда) проверяют его характеристики. Выбор и расчет (тепловой, аэродинамический и др.) системы пылеприготовления, мельниц, питателей пыли и угля, сепараторов, циклонов, смесителей, бункеров проводят по соответствующим нормативным материалам. При этом обязательно учитывают геометрические размеры и компоновку оборудования. [c.58]

Выбор оборудования пылеприготовления, и в частности мельниц проводится с точки зрения экономической их целесообразности. Экономичность оборудования пылеприготовления принято оценивать по удельным затратам энергии на размол и транспортирование топлива с учетом затрат на ремонт и замену оборудования, его узлов и деталей. [c.58]

Указания к предварительному выбору схемы приготовления пыли и типа мельницы [c.328]

Одним из резервов повышения долговечности деталей машин является совершенствование их формы и выбор оптимальных размеров. Это особенно относится к рабочим органам машин, работаюш.нм в абразивной массе, таким, как лемехи плугов, ножи землеройных машин, мелющие тела мельниц и т. д. [c.65]

О наивыгоднейшей температуре уходящих газов для котлов с топками для жидкого шлакоудаления пока нет единого мнения. При выборе этой температуры мы ограничиваемся экономически возможным размером подогревателя воздуха и плотностью котла, так как опасность достижения точки росы у продуктов горения топок с жидким шлакоудалением согласно графику на рис. 40 является мало вероятной. Наибольшее влияние имеет плотность топки, газоходов котла и мельничной системы, которая решает вопрос о количестве воздуха, протекающего через воздухоподогреватель и, таким образом, о возможности охлаждения продуктов горения. Низкие температуры уходящих газов удается легче получить у котлов, работающих под наддувом, которые работают с сушкой топлива в мельнице по разомкнутому циклу и у которых через воздухоподогреватель проходит весь воздух для горения. У некоторых котлов не удается вообще достигнуть низких температур уходящих газов. [c.268]

При сжигании твердого топлива в пылевидном состоянии в зависимости от схемы сушки и типа мельниц предъявляются различные требования к конечной крупности дробления, что отражается, глазным образо.м, на выборе типа дробилок. [c.391]

При выборе расчетного давления в воздухопроводах, а в отдельных случаях и в газопроводах, следует учитывать, что при установке вентиляторов или дымососов, которые при пониженных нагрузках могут развивать давление, значительно превышающее давление при номинальном режиме (центробежные вентиляторы с назад загнутыми лопатками, осевые вентиляторы), максимальное давление в воздухопроводах или на отдельных их участках может иметь место при пониженных нагрузках котла и при особых режимах его работы. Это возможно, например, при выключении части установленных на котле мельниц и максимальной форсировке работающих, при режиме пуска вентилятора на остановленном котле с закрытыми шиберами перед мельницами и горелками и т. п. [c.58]

Для расчета производительности и выбора типоразмера мельниц следует пользоваться нижним пределом значений Rm, указанным в табл. 8-23. [c.376]

Расчет производительности БШМ и удельного расхода электроэнергии на размол Выбор типоразмера мельницы производится по данным табл. 9-11 [Л. 6. РТ-3] в зависимости от рода топлива, тонкости помола, влажности топлива и коэффициента размолоспособности. При выборе рекомендуется брать коэффициент запаса по производительности Аз = 1,15 1,25. [c.380]

Значения Gr и рекомендуемая тонкость пыли RgQ для основных энергетических топлив приведены в табл. 1.5, а рекомендации по выбору типа мельниц — в табл. 1.7. [c.28]

Таблица 1.7. Выбор типа мельницы [17

Таблица 1.8. Выбор числа мельниц [17

Прямоточный пылегазовый парогенератор с шахтными мельницами Питания, топлива и первичного воздуха То же для однопоточного пылегазового парогенератора с шахтными мельницами. Схема предусматривает сжигание угля или газа 13-70 В зависимости от положения переключателя выбора топлива в работу вводится блокировка, связывающая регулятор питания с одним из двух регуляторов топлива угля или газа. В случае возникновения ограничений по расходу угля или газа предусматривается блокировка, которая при конечных положениях органов, регулирующих подачу угля или газа, переключает силовые цепи регулятора топлива на управление регулирующим клапаном питания (с переменой знака), а регулятора питания —на управление регули- оо рующим органом топлива (с тем же знаком) g [c.849]

Рис. 10-17. Выбор тонкости пыли в зависимости от выхода летучих в топливе для топок с молотковыми мельницами 1 — бурые угли 2 — каменные угли

Рис. 13-17. Выбор тонкости пыли в зависимости от выхода летучих в топливе для топок с молотковыми мельницами

Правильный выбор места установки перегородки, а также оптимальной величины живого сечения (площади сечения всех отверстий) даст возможность получить высокую производительность мельницы при достаточной тонине помола. [c.108]

Расчет системы пылеприготовления При проектировании системы пылеприготовления необходимо произвести расчет производительности мельницы БШМ или ШМ и выбрать нужный типоразмер, тепловой расчет сушки топлива для определения производительности мельничного вентилятора и аэродинамический расчет для определения характеристики и выбора мельничного вентилятора и прочего оборудования. Необходимо также определить удельный расход электроэнергии на пылеприготовление. [c.380]

Совершенство сепаратора определяется полнотой отделения наиболее крупных фракций без захвата частиц малого размера. Поэтому при выборе оборудования пылеприготовления следует расс.матривать мельницу и сепаратор как единое целое. [c.70]

Основные причины неэкономичной работы пылесистем с ШБМ неоптимальные параметры — скорость вращения барабана, шаровая загрузка, расход вентилирующего воздуха, тонкость пыли нехватка сушильной производительности неправильный выбор элементов пылесистемы конструктивные недостатки оборудования недогруз топливом мельницы, высокие присосы воздуха в пылесистему и отсутствие контроля за ними низкое качество предварительного дробления неравномерная подача топлива в мельницу, особенно в зимнее время, из-за неудовлетворительной конструкции бункеров (БСУ) и питателей (ПСУ) сырого угля отсутствие автоматизации или ее ненадежная работа. [c.69]

Интенсивность размола в шаровых мельницах зависит от правильного выбора скорости вращения барабана, уровня его загрузки, соотношения между массой шихты и массой дробящих тел. [c.185]

В результате совмещения в одной мельнице двух операций размола и вентиляции — часты случаи выбора завышенного с точки зрения вентиляционной производительности типоразмера МВ. Причиной этого является стремление иметь достаточный резерв по размольной производительности на случай износа мелющих органов и поступления топлива ухудшенного качества. В результате из-за завышенного количества газов, забираемых из топки при снижении производительности котла, приходится уменьшать количество работающих пылесистем уже при нагрузках котла 90—80% номиналь вой. [c.47]

Уплотнительные устройства опор скомпонованы по принципу разделения функ 1ий. Лабиринтное уплотнение, образованное втулками 2, 14 и крышками 16, н две кольцевые проточки 11, выполняющие роль пылесборника, защищают масляную полость от загрязнения. Отбойник, выполненный на втулке 3, так же как маслоотражательная канавка на втулке 14, вместе с двумя последовательно расположенными кольцевыми камерами 2, 13, охватывающими серии кольцевых канавок и снабженными сливными отверстиями 9, 10, предотвращают утечку масла. Так как уровень масла находится значительно ниже зазоров уплотнений и скорость вращения невелика, нельзя рассчитывать на образование устойчивых масляных дисков в кольцевых камерах. Двухступенчатое лабиринтное уплотнение и двойная проточка без регулярного пополнения пластичной смазки в щелях неспособны полностью предотвратить попадание мелкой сухой угольной пыли в опору. Выбор уплотнений объясняется в данном случае следующими соображениями. Интенсивность абразивного износа поверхностей качения зависит не только от количества абразивных частиц в зоне контакта, но также от скорости и нагрузки. Значения этих величин (особенно нагрузки) в опорах трубчатых мельниц крайне низки, так как в связи с необходимостью обеспечения повышенной надежности выбирается подшипник с большим запасом по грузоподъемности. С другой стороны, для данного класса опор допускается весьма значительное увеличение зазора в подшипниках. Конструкция предусматривает возможность полной замены масла и промывки опоры в процессе эксплуатации. [c.55]

Выбор типа мельницы. Выбор типа мельницы определяется размолоспособностью, выходом летучих и влажностью топлива. Трудноразмалываемое топливо с малым выходом летучих, например АШ, измельчают в ШБМ. Для каменных углей с умеренным выходом летучих, более 8%, и умеренной влажностью, U7n[c.58]

Влияние поофиля футеровки на потребляемую мельницей мощность обусловлено наличием проскальзывания измельчающей среды по внутренней поверхности футеровки барабана. Так, замена футеровки профиля I гладкой футеровкой II (см. рис. IV.47) в экспериментальной мельнице потребовала увеличения частоты вращения барабана в 1,5 раза для обеспечения одинаковой потребляемой полезной мощности [41, 42]. В промышленных мельницах выбор более оптимального профиля футеровки при равной толщине и массе с эталонной футеровкой определяется обычно по приросту потребляемой мощности и связанной с нею эффективности измельчения. [c.260]

При выборе типа мельницы для размола топлива до требуемого значения тонины помола необходимо знать, как (хорошо или плохо) размельчается данное топливо, т. е. коэффициент размолоспо-собности топлива. Этот коэффициент Кло представляет собой отношение расхода электроэнергии на размол 1 т антрацитового штыба из Донецкого бассейна к такой же величине расхода электроэнергии на 1 т для данного топлива. Топливо должно быть в воздушно-сухом состоянии и измельчаться от одинаковой с АШ начальной крупности до одной и той же тонкости помола. Величина коэффициента зависит от состава топлива, его золы, наличия в топливе колчедана и ряда других факторов. Значения Кло приводятся В справочниках, нзпример [iJI. 12, 13] и табл. 1-3. [c.140]

На каждой из схем стре (ками по,каза но направление движения топлива, воздуха, газов из топочной камеры и лылевоздушной смеси. Выбор схемы приготовления пыли и типа мельницы дан в табл. 7-2. [c.328]

Предварительно приводятся краткие сведения о выборе типа топочного устройства и угольных мельниц, а также принципы выбора и технические данные по вспомогательному оборудованию котельной, не охватываемому тепловой схемой станции, как-то пылеугольным мельницам, мельничным вентиляторам и тяго-дутьевым установкам (дымососам, дутьевым вентиляторам и дымовым трубам). Данные о типах котлов и турбин и принципах выбора их числа и мощности приведены в гл. 10 и 13. [c.306]

Для топлив типа дальневосточных бурых углей оптимальная тонина помола должна быть ограничена величиной 1000=1—3%. Достижение указанного помола при одновременном уменьшении износа мельниц-вентиляторов возможно применением предвключенной бильной части, улучшением конструкции сепаратора, выбором рациональной формы и материала крыльчатки и т. д. Для нешлакующих углей типа бикинского, а также топлив, содержащих ксилиты, в ряде случаев целесообразно использовать дожигательные решетки. [c.125]

Выбор тонкости помола производится по рис, 11. с номош,ью номограммы рис. 12 можно определять, как изменится производительность шаровой углеразмольной мельницы при различных изменениях условий ее работы. [c.58]

Снижение широкополосной вибрации корпусов мельниц и галтовочных барабанов достигается применением упругих прокладок (мягкой листовой резины) между бро-нес[)утеровочпыми плитами и корпусом. При правильном выборе резиновых прокладок удается обеспечить практически любое требуемое снижение уровня шума [8]. [c.226]

На выбор материалов могут оказать влияние физико-химические явления иа поверхностях трения, зависящие от условий работы. Например, высокомарганцовистая - сталь Гатфильда аустенитного класса, из которой изготовляют крестовины рельсов, щеки камнедробилок, зубья ковшей экскаваторов, броневые плиты шаровых мельниц, рудные течки и желоба агломерата, воронки для приемки и распределителей шихты, дозировочные столы и другие детали,, в исходном литом состоянии имеет аустенитную структуру с некоторым количеством мартенсита и включения карбидов. После закалки,, фиксирующей аустенитную структуру, сталь приобретает высокую прочность при значительной вязкости вс, = 800. .. 1000 МПа, ударная вязкость = 200. .. 300 H м/ м , НВ 200. .. 220) и высокую-износостойкость. Ее используют для деталей, подвергающихся изнашиванию при больших давлениях и ударных нагрузках. Большая износостойкость стали обусловлена ее способностью к наклепу, которая тем больше, чем выше удельная нагрузка. Пластическая деформация повышает твердость стали до NB 500. Наклеп вызывается в меньшей степени превращением аустенита в мартенсит и в большей степени выделением карбидов, за которым следует измельчение кристаллитов, что повышает сопротивление сплава пластической деформации. Удары при трении приходятся, таким образом, по твердой корке на вязком основании при износе корка возобновляется. [c.326]

Наиболее традиционный метод получения ферритовых порошков — керамический метод [48—51], использующий в качестве исходных материалов индивидуальные окислы металлов. Процесс приготовления ферритовых порошков включает повторное измельчение в шаровой или вибрационной мельницах, промежуточные обжига и т. д. Эти стадии, имеющие целью гомогенизировать смесь окислов и облегчить диффузию ионов в процессе феррито-образования, часто сопряжены с такими изменениями исходной смеси, которые трудно оценить количественно. К числу таких изменений относится загрязнение смеси материалом мельницы в результате его истирания, гидратация окислов, частичное их восстановление или окисление и др. Таким образом, используемые в керамической технологии приемы гомогенизации ферритовых порошков неизбежно приводят к появлению неоднородностей другого сорта. Так, если намол сопровождается введением в шихту катионов, образующих легкоплавкую эвтектику с основным компонентом системы, то качество ферритовой шихты, предназначенной для изготовления магнитных элементов памяти, резко ухудша ется (возможность анизотропного роста зерен и сопутствующее ему резкое ухудше.ние квадратности петли гистерезиса). Помимо керамического предложены две группы методов получения ферритовых порошков, одна из которых основана на использовании механических смесей солей и гидроокисей, а другая — их твердых растворов. Механические смеси сульфатов, нитратов, карбонатов окса-латов или гидроокисей [52—55] после тщательного измельчения подвергаются термическому разложению. При правильном выборе режима разложения (скорость и продолжительность нагрева) процессы образования окислов и ферритизацию удается совместить в сравнительно узком температурном интервале. Окислы, получаемые при разложении в момент образования, обладают высокой степенью дефектности, большой подвижностью элементов структуры и повышенной реакционной способностью [56]. Поэтому вслед за реакциями [c.12]

Выбор диапазона тонкости помола пыли / эо, %, для каждой шаровой загрузки я11б определяется следующими соображениями наиболее грубый помол — максимально возможный по условиям сушки в мельнице (т. е. при максимальной сушильной производительности), а также по условиям надежного жидкого шлакоудаления наиболее тонкий — по экономическим соображениям сжигания данного топлива. [c.77]

Выбор типа углепомольной установки определяется прежде всего количеством потребляемого пылеугольного топлива. На фиг. 5 показана схема одной из современных цеховых установок для приготовления и подачи к печам угольной ныли. В этой установке дробленый уголь из бункера 1 тарельчатым питателем 2 подается в шаровую мельницу 3 для размола. Здесь одновременно угольная пыль сушится при 200—300° С теплом дымовых газов от печей, поступающих в мельницу из дымохода 4. [c.11]

При решении ряда вопросов, связанных с выбором технических измерителей работы мельниц, определений производительности действующих и проектируемых мельниц, очень важное значение имеет количественная характеристика размалываемости материалов. До последнего времени количественной характеристикой размалываемости принимался так называемый коэффициент размолоспособности. В силикатной промышленности он представляет собой отношение продолжительности размола материала, принятого за эталон (цементный клинкер), к продолжительности размола испытуемого материала до 10% остатка на сите Л 009. [c.79]

Такие проверки, кроме сокращения маркопрофилей проката, должны попутно оказывать влияние и на качество машин в результате рекомендаций по рациональному выбору конструкционных материалов. Так поступили при анализе износостойкости некоторых деталей шаровых и стержневых мельниц. Предложение использовать здесь более качественные стали и удлинить тем самым срок службы, например, футеровки, сулит народному хозяйству экономию более 8 млн. руб., а заводу-изготовителю мельниц 700—750 тыс. руб. [c.195]

Перемешивание массы. Измельченную глину тщательно смешивают с непластичными материалами и увлажняют горячей водой и паром обычно в двухвальных смесителях СМ-95, СМ-477А, СМ-246. При выборе типа мешалок необходимо исходить из требований, предъявляемых к перемешиваемой массе, а также из условий экономичности работы агрегата. Так, для смешивания пластичных масс, идущих для дальнейшей переработки в ленточный пресс, эффективны двухвальные смесители. Они используются в линиях полусухого прессования. При полусухом прессовании малопластичных масс более пригодны лопастные вакуумные мешалки периодического действия и быстроходные бегунковые для прессования тощих масс наиболее пригодны смесительные бегуны. Доувлажнение порошка водой при незначительном ее расходе не обеспечивает равномерного распределения влаги, вызывая комкование частиц глины с образованием так называемого изюма , что приводит к резкому ухудшению качества кирпича. Для устранения этих комков используют протирочные машины с отверстием сетки 2—3 мм и стержневые смесители — стержневые мельницы непрерывного действия, длиной стержня 1,5 м, диаметром 20 мм. Увлажнение паром обеспечивает более равномерное распределение влаги. Для такого увлажнения порошка лучшие результаты дали шахтные паро-увлажнители с вертикальным расположением труб и принудительным отбором порошка. Внизу трубы имеют отверстия для спуска конденсата. Принудительный отбор порошка осуществляется из нижней части шахтного увлажнителя вертикальным шибером, установленным на всю ширину шахты в ее передней стенке. При вместимости шахты 1,5 м агрегат обеспечивает прогрев 30 т/ч порошка и более. Масса дополнительно перемешивается в двухвальном смесителе. Чтобы предотвратить охлаждение прогретого паром порошка, смесители теплоизолируют. Увлажненный до 8—13 %, прогретый и хорошо смешанный порошок поступает в бункеры формовочных [c.287]

Смотреть страницы где упоминается термин Мельницы выбор : [c.59] [c.120] [c.61] [c.179] [c.200] [c.191] [c.211] [c.20]

Парогенераторные установки электростанций (1968) -- [ c.58 ]

ПОИСК

Выбор пылеутльных мельниц

Выбор типа мельницы

Мельницы

Рекомендации по выбору основного и заменяющего типов мельницы

Указания к предварительному выбору типа мельницы

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...