Коэффициент динамической зависимость от давления

По обработанным в соответствии со сказанным опытным данным построен расчетный график рис. 14 для определения коэффициента сопротивления входа в трубу из коллектора при прямых отводящих трубах в зависимости от давления смеси, относительной высоты трубы и условного динамического давления смеси. [c.307]

При значениях Ад больше 80—100 кПм коэффициент сопротивления остается постоянным, равным для обоих участков —0,6- —0,7. Отрицательное значение коэффициента сопротивления указывает на то, что затрата энергии на создание скорости смеси в отводящей трубе значительно меньше расчетной величины динамического давления. Только при небольших динамических давлениях (менее 40 кПм ) коэффициент сопротивления быстро возрастает с уменьшением Ад, доходя до значений, равных величине коэффициента сопротивления в коллекторах со смещенными трубами. Зависимости от давления пара установить не удалось. [c.309]

Зависимость коэффициента динамической вязкости от температуры при разных давлениях [c.216]

Расчет динамических процессов ведется с учетом нелинейной характеристики сил трения, нелинейной зависимости от давления коэффициента податливости магистралей гидросистем и. модуля объемной упругости реальной рабочей жидкости, квадратичной расходной характеристики управляющих дроссельных и золотниковых элементов, фактической характеристики насосной станции. [c.2]

Экспериментальное определение характеристики К (р) для какой-либо магистрали гидросистемы может быть произведено статическим нагружением [32] или же динамическим способом [37]. На рис. 43 показана зависимость среднего значения коэффициента К (р) от давления, полученная статическим нагружением для типоразмеров гибких шлангов, приведенных в табл. 2. [c.73]

Если принять для коэффициента динамической вязкости в зависимости от давления линейную связь вида [5] [c.162]

Динамическим методам присущи следующие достоинства возможность определения всех коэффициентов из одного опыта кратковременность опыта возможность определения влажности дисперсных сред возможность определения коэффициентов в зависимости от температуры и давления в широком диапазоне высокая точность измерения, обусловленная отсутствием термоприемника в образце сравнительная простота аппаратуры сравнительная легкость проведения опыта, не требующая высокой квалификации исполнителя. [c.130]

Трение в подшипниках скольжения. Потери на трение оцениваются коэффициентом трения [. На рис. 3.141 показана диаграмма изменения [ в зависимости от характеристики режима работы подшипника ро)/р, где р—динамическая вязкость смазки ш — угловая скорость вала р — среднее давление на опорную поверхность. Диаграмма имеет три характерных участка. Участок /о — 1 характеризуется примерно пос- [c.408]

Величина динамического давления, так же как и ранее, определяется по скорости газов и температуре потока с помощью рис. 8-2. Коэффициент сопротивления из-за изменения сечения определяют по рис. 8-4, на котором в зависимости от отношения меньшего сечения к большему приведены значения для случая выхода и входа, отнесенные к скорости в меньшем сечении. [c.350]

Изменения угловой скорости звена приведения вызывают в кинематических парах дополнительные (динамические) давления, которые понижают общий к. п. д. машины, надежность ее работы И долговечность. Кроме того, колебания скоростей ведущего звена ухудшают рабочий процесс машин. Поэтому, поскольку эти колебания, обусловленные периодическим действием сил, полностью устранить нельзя, в зависимости от назначения проектируемой машины необходимо задаться величиной коэффициента неравномерности движения лишь в определенных пределах. Различают два типа колебаний скоростей ведущего звена за время установившегося движения механизма — периодические и непериодические. При установившемся периодическом режиме движения машины угловая скорость ее звена приведения изменяется периодически. [c.386]

Рнс. 4-2. Зависимость динамического и кинематического коэффициентов вязкости воздуха от температуры при давлении р = 760 мм рт. ст. [c.128]

Следует отметить, что существующие машины не позволяют воспроизводить особенностей работы при трении расцепляющихся пар. Процесс расцепления характеризуется большим давлением на трущихся парах, односторонним износом и многократным срабатыванием их во время эксплуатации. С помощью сконструированного в Московском авиационном институте динамометрического автомата ДА-МАИ можно исследовать для различных вариантов расцепляющихся пар зависимости статических и динамических коэффициентов трения скольжения, смешанного трения и характера износа от давления с регистрацией скоростей взаимного перемещения образцов. [c.242]

На рис. 17 представлена зависимость коэффициентов сопротивления собственно поворота и всего участка 25—6, включающего поворот и последующий измерительный участок, от условного динамического давления. Разброс опытных точек значительно больший, чем по сопротивлению входа, что объясняется, очевидно, существенно меньшей измеряемой величиной сопротивления. При полученном разбросе не удается установить зависимости коэффициента сопротивления от давления. [c.311]

На фиг. И, а показано изменение коэффициентов чувствительности при уравновешивании двух плоскостей коррекции в зависимости от скорости вращения ротора компрессора. Кривые изменения коэффициента построены как для регистрации горизонтальных динамических давлений, так и для вертикальных при параллельном включении датчиков. Из кривых следует, что до скорости вращения, равной 1300 об/мин динамические коэффициенты чувствительности не отличаются от статических. [c.99]

Расчет статических характеристик и динамических процессов можно вести, используя уравнение (1), в котором М-а = Xi h, Лр), т. е. коэффициент расхода принят в зависимости от величины осевого открытия h рабочей щели золотника и перепада S.p давления. Зависимость jLi (h, Лр) приведена на рис. 6 [54]. Кривые 1,2,3, [c.12]

На рис. 44 показаны статическая (кривая /) и динамическая (ломаная 2—3—4) зависимости коэффициента податливости от давления. Кривая I получена статическим нагружением, ломаная 2—3—4 — измерением скорости ударной волны давления при гидравлическом ударе. Значительное уменьшение динамического значения Кд р) по сравнению со статическим объясняется тем, что адиабатический модуль упругости рабочей жидкости больше, чем статический кроме того, при гидравлическом ударе существенно повышается жесткость гибкого шланга, так как сказывается инерционность стенок и увеличение модуля упругости резиновых слоев стенок. [c.74]

При рассмотрении динамических процессов в этой системе сделаем следующие допущения гидравлическое сопротивление трубопровода незначительно и давления на выходе насосной станции и на входе в золотник можно принять равными длина трубопровода небольшая и волновыми процессами можно пренебречь инерционность потока жидкости существенно не влияет на динамические процессы в гидросистеме длительность переходных процессов такова, что переливной клапан насосной станции можно считать безынерционным и для расчетов динамических процессов использовать статическую характеристику насосной станции. Учтем реальную характеристику насосной станции и нелинейную зависимость коэффициента податливости К р) от давления. [c.81]

Здесь Р, Р, Т, е и Н - давление, плотность, температура, внутренняя энергия и энтальпия газа, Ср - удельная теплоемкость при постоянном давлении, 7 - отношение удельных теплоемкостей, р и X - коэффициенты динамической вязкости и теплопроводности, Рг - число Прандтля (ниже Рг = 0.72), К - газовая постоянная, и д у - компоненты вектора потока тепла, г, к = х,у) - компоненты тензора вязких напряжений [6]. Формулы (1.6) описывают совершенный газ с постоянными теплоемкостями (далее 7 = 1.4). Зависимость вязкости 1 от температуры определяется формулой Сазерленда. [c.577]

Удачное сочетание высокой механической прочности и малой плотности с хорошими антифрикционными и диэлектрическими свойствами, химической стойкостью к маслам и бензину делают полиамиды одними из важнейших конструкционных материалов. Детали из ПА выдерживают нагрузки, близкие к нагрузкам, допустимым для цветных металлов и сплавов. Исследование антифрикционных свойств ПА в зависимости от нагрузки, скорости скольжения и рода смазки (или при отсутствии ее) показало, что ПА характеризуются низким коэффициентом трения и уступают в этом отношении только фторопласту и полиформальдегиду. Однако по износостойкости и несущей способности ПА, особенно наполненные, значительно превосходят фторопласт, полиформальдегид и поликарбонат. При этом, чем выше давление, тем меньше коэффициент трения ПА. Данные о зависимости динамического коэффициента трения ПА-6 и ПА-610 по стали от состояния поверхности трения и нагрузки (скорость 1,17 см/с) приведены в табл. 3.5. Значения коэффициентов трения некоторых полиамидов по стали приведены ниже [c.139]

Рис. 4-2. Зависимость коэффициентов динамической и кинематической вязкости воздуха от температуры при давлении р=760 л(л рт. ст.

Коэффициенты динамической вязкости и теплопроводности при высоких давлениях также претерпевают существенные изменения в зависимости от температуры и давления. О наблюдаемых при этом зависимостях дает представление рис. 3-4, на котором приведены данные о коэффициенте теплопроводности водяного пара при давлениях от 1 до 500 ат и температурах от 100 до 700° С (вязкость качественно изменяется так же, как и теплопроводность). [c.33]

Уменьшение износа при экстремальном падении силы резания с увеличением скорости объясняется снижением сил трения в зоне пластических деформаций. Это обусловлено уменьшением контактных давлений, размягчением материала заготовки с ростом температуры, изменением коэффициента трения в зависимости от скорости резания. Учитывая эти зависимости, целесообразно осуществлять резание с максимальной скоростью, соответствующей минимальной динамической силе резания в интервале скоростей, определяющем целесообразную стойкость для данной пары инструмент-заготовка [A. . 622579 (СССР)]. [c.37]

Вязкость газообразного фреона-22 при повышенном давлении. Зависимость коэффициента динамической вязкости от давления была исследована Беннингом и Марквудом [461 на изотерме 79° С и Макитой [48] в интервалах температур 25—200° С и давлений до 19 бар. Оказалось, что эти опытные данные, включающие значительную область состояний при температурах ниже критической, не могут быть воспроизведены формулами Варгафтика [49] и Голубева [50] с погрешностью менее 7—10%. Поэтому была проведена графическая обработка опытных данных в координатах 1] — Т ИТ] — р, результаты которой приведены ниже. Они отличаются от опытных данных [46, 48] менее чем на 2%. [c.38]

Рис. 30. Экспериментальная динамическая зависимость коэффициента податли вости от давления

Жидкость считается баровязкой, для коэффициента динамической вязкости принимаем линейную зависимость от давления /j, = /л р- р ). [c.64]

При решении использовать график зависимости коэффициента сверхсжимаемости г от приведенных температуры и давления и график зависимости динамического коэффициента вязкости )х от давления и плотности газа при температуре пласта. =38°С. [c.94]

Исследование скорости развития трещины в зависимости от уровня нагружения, свойств материала, среды и внешних факторов (поляризации, давления и температуры) [8,50]. При таком подходе данные о закономерностях роста трещин иод воздействием агрессивной среды и механических напряжений представляют в виде зависимостей скорости роста трещин при статическом (ко розионное растрескивание) или- динамическом (коррозионная усталость) нагружении от максимального (амплитудного) коэффициента интенсивности К цикла. При этом данные для построения указанных зависимостей (диаграмм разрушения) получают при испытании стацдаргных образцов с трещинами, образовавшимися на образцах в процессе периодического (усталостного) нагружения их на воздухе. Подрастание трещины во времени измеряют по изменению электросопротивления образца, оптическим методам по податливости материала и т. п. Испытания проводят iipn заданной температуре среды, накладывая, по необходимости, на образец анодную или катодную поляризацию. По полученнь м данным рассчиты- [c.132]

На рисунке 4.4 представлены зависимости коэффициента динамической концентрации напряжений от отношения диаметра отверстий к длине падающей волны, в качестве теоретической зависимости использованы данные /89/. На рисунке 4.5 представлены значения максимального порядка полос и максимального напряжения на контуре отверстий от величины индуктивности разрядного контура генератора импульсов. При наличии отвфстий в электроде-классификаторе при воздействии на него электрического импульсного разряда коэффициент динамической концентрации напряжений увеличивается по фавнению с электродом без отверстий на 60%, величина максимального напряжения на контуре может достигать 625 кГ/см и с увеличением индуктивности разрядного контура резко падает, что связано с уменьшением скорости выделения энергии в канале разряда и, соответственно, уменьшением амплитуды давления в волне сжатия. [c.167]

Если же Рг Ргд, то подобие полей температур и парциальных давлений нарушается, различными будут и толщины пограничных слоев. Однако и в этом случае сохраняется приближенная аналогия между тепло- и массообменом в смысле одинаковой зависимости критериев Nu и Ыид от определяющих критериев при одинаковых пределах изменения значений этих критериев, геометрическом подобии и подобии краевых условий. Для расчетов Ыцд можно взять соответствующую формулу для Nu с заменой Рг на Ргд. Зависимости от температуры коэффициентов теплопроводности X, динамической вязкости и и отношения D12IT для газов различаются не очень сильно, и нарушения аналогии из-за этого небольшие. [c.241]

При выполнении работ по получению рабочих агентов высокого давления для закачки в нефтяные пласты в нефтепромысловом управлении Ишимбайнефть была определена зависимость коэффициента динамической вязкости нефти и водо-нефтяной эмульсии от давления (рис. 115). [c.215]

Скорость звука. Значительная неравномерность распределения влаги по высоте турбинных ступеней большой веерности приводит к необходимости учета изменения распространения скорости звука во влажном нар по сравнению с перегретым. Теоретические и экспериментальные исследования [7.15] показывают, что процесс распространения звука во влажном паре существенно сложнее по сравнению с таким процессом в однофазной среде. Скорость звука во влажном паре зависит от температуры пара и жидкости, давления, времени релаксации обмена междуфазовых процессов, скорости пара и жидкости и т. д. На рис. 7.24 приведены результаты проведенного в МЭИ расчета относительной скорости звука (а = где а и — скорость звука во влажном паре и перегретом паре) в зависимости от степени влажности за решеткой у и безразмерного времени релаксации межфазового обмена импульсом Тд = i/3 dl gPs)/ i ) для интервала температур пара (35—70) °С, где Рг — плотность жидкой фазы dg — среднемассовый диаметр капель — средняя скорость пара в канале р., — коэффициент динамической вязкости пара Ь — хорда лопатки. [c.296]

Сопротивление диффузоров при свободном выходе в большой объем (диффузоров, установленных на выходе из сети) складывается из потерь в самом диффузоре и потерь динамического давления на выходе ю него. Подробно о влиянии основных параметров на сопротивление диффузоров и структуру потока в них см. пятый раздел. Значения коэффициентов сопротивления диффузоров, установленных на выходе из сети, полученные экспериментально [11-21], приведены на диаграммах 11-3—11-6 в зависимости от а, п , условий входа и числа Рейнольдса R = VqDJv. [c.502]

Рассмотрим внимательнее эти отчасти разные виды сопротивления. Авиационный инженер обычно применяет вместо самих сил безразмерные коэффициенты. Панример, коэффициент подъемной силы С ь, уже исиользоваппый в главе П, и коэффициент лобового сопротивления Со соответственно определяются делением подъемной силы и лобового сопротивления на площадь крыла и динамическое давление, соответствующее скорости полета. Динамическое давление — величина увеличения давления, которая появляется, если ноток жидкости с плотностью р и скоростью и останавливается она равна На рис. 28 показана диаграмма, очень хорошо знакомая авиационным инженерам, так называемая полярная диаграмма, на которой построен график коэффициента подъемной силы в зависимости от коэффициента лобового сопротивления. Угол атаки использован в качестве параметра. Данные являются результатом измерений крыльев относительного удлинения от единицы до семи в аэродинамической трубе [1]. Относительное удлинение крыла, как объяснено в главе П, получено делением размаха на среднюю хорду. [c.69]

Характер зависимостей момента трения, удельной номинальной силы трения, коэффициента трения (рис. 137, а) и износа (рис. 137, б) от давления перед э .ю- гфсм .см манжетой при увеличении динамического эксцентриситета до 0,15 мм не изменился. При малой нагрузке (Рж = Он-0,5 кгс/см ) влия- [c.252]

Порядок расчета следующий. Задаются относительным зазором /. Для цапф диаметром < 100 мм обычно / = 0,001...0,003. Значение принимают тем больтис, чем выше угловая сксрость ва,ча, меньше давление в подшипнике, больше коэффициент ф и тверже материал вкладышей подши[ишка. Назначают допускаемую температуру [с] нагрева масляного слоя в рабочей зоне подшипника, выбирают соответствующий сорт масла и определяют его динамическую вязкость (х. Допускаемая температура [г] нагрева масляного слоя подшипника в его рабочей зоне [г] < 60...75 °С. Значения динамической вязкости ц некоторых сортов масла в зависимости от его температуры выбирают по графику на рис. 17.10, а, где / — индустриальное масло 20 2 — индустриальное 45 3 — машинное 4 — автол 10 5 — автол Т 6 цилиндровое 7 — дизельное Т. [c.299]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...