Алюминий термическая обработка сплавов

Дуралюмины — большая группа сплавов на основе алюминия с Си (2,2...5,2%), Mg (0,2...2,7%) и Мп (0,2... 1%). Дуралюмины относятся к деформируемым (ковкой, прокаткой, прессованием или волочением) и упрочняемым термической обработкой сплавам. Термическая обработка обычно состоит из отжига, закалки и естественного или искусственного старения. Длительность старения определяется величиной требуемых механических свойств. [c.217]

Термическая обработка сплавов заключается в закалке и старении. Детали нагревают до 1150- 1250 °С для получения однородного раствора и охлаждают на воздухе. За время охлаждения внутри твердого раствора происходит перераспределение атомов алюминия и титана, образуются малые объемы, обогащенные этими элементами. При старении в этих объемах возникают частицы 7 -фазы, когерентные с матричным твердым раствором. Периоды решеток 7- и 7 -фаз отличаются незначительно (всего на 0,1 %), поэтому полученная метастабильная структура сохраняется при высоких температурах в течение 20000 - 30000 ч. [c.504]

ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА ЦВЕТНЫХ СПЛАВОВ Термическая обработка сплавов алюминия [c.650]

Алюминий уместен и в активной зоне реактора [69, 92]. Значительные количества его используются в тепловых реакторах как материал для оболочек тепловыделяющих элементов, испытывающих нагрев из-за выхода радиоактивных продуктов деления алюминий предотвращает возможную реакцию тепловыделяющих элементов реактора с водой. Водоохлаждаемые реакторы требуют материалов, стойких по отношению к воде, нагретой до 250— 350° С. Иногда высказываются сомнения в стойкости алюминия (особенно лри температуре воды выше 300°С). Тем не менее, в литературе подчеркивается пригодность в этих случаях алюминиевых сплавов с 1% кремния наряду с железом (в некоторых случаях требуется предварительная термическая обработка сплава) с 2% никеля и 0,5% железа при 0,2% кремния или с 2% никеля и 2% меди, а также с 1% никеля в материале 5АР, изготовленном методом порошковой металлургии. [c.540]

Ко второй подгруппе принадлежат сплавы, дополнительно легированные, кроме алюминия, нейтральными упрочнителями. Из них промышленное значение, в частности, имеют сплавы ВТ5-1 и 3-11, относящиеся к системе Т1—А1—5п, и сплав 48-Т7 системы Т1 — А1 — 2г (табл. 17, 18). При 20° С они имеют также а-структуру, но упрочняются термической обработкой. Сплав ВТ5-1 удовлетворительно обрабатывается давлением, а сплавы 3-11 и 48-Т7 — хорошо. Сплавы поставляют в виде листов, прутков, [c.68]

По своей структуре САП представляет смесь частиц алюминия и окиси алюминия. Термической обработке его не подвергают. Наклеп, возникающий при обработке давлением в холодном состоянии, может быть снят многочасовым отжигом при 600° С (873° К). Этот материал не сваривается. Для изготовления из него сварных конструкций листы подвергают двусторонней плакировке свариваемым алюминиевым сплавом, после чего их соединяют методами контактной сварки. Детали из САП соединяют заклепками из теплопрочных алюминиевых сплавов. [c.110]

Как ВИДНО ие табл. 52, сплав АМц содержит только марганец. Структура этого сплава состо 1т из бедного твердого раствора марганца в алюминии и соединения МпА . Термической обработке сплав не подвергается. Упрочнение сплава достигается нагартовкой (табл. 52). [c.379]

Если двухфазный сплав алюминия с медью нагреть до температуры выше линии предельной растворимости меди в алюминии, то химическое соединение СиЛ . растворится в алюминии и структура сплава будет однофазной. Это обстоятельство используется при термической обработке сплавов. [c.100]

Нимоник 95 подобен сплаву нимоник 90, однако имеет более высокие жаропрочные свойства за счет некоторого увеличения содержания титана и алюминия (до 3,0% Т1 и 1,5% А1). Термическая обработка сплава нимоник 95 несколько отличается от термической обработки других сплавов типа нимоник и предусматривает двойную закалку [c.742]

Современные промышленные а-сплавы сравнительно малопластичны, не охрупчиваются при термической обработке. К сплавам этого класса относится чистый титан и сплавы титана с алюминием [c.516]

Все сплавы алюминия можно разделить на две группы 1) деформируемые, предназначенные для получения полуфабрикатов (листов, плит, прутков, профилей, труб и т. д.), а также поковок и штамповок путем прокатки, прессования, ковки и штамповки (табл. 21, 22), Деформируемые сплавы, по способности упрочняться термической обработкой, делят на сплавы, неупрочняемые термической обработ кой, и сплавы, упрочняемые термической обработкой 2) литейные сплавы (табл. 23), предназначенные для фасонного литья. [c.321]

Таблица 22. Механические свойства сплавов алюминия, не упрочняемых термической обработкой

Чистый алюминий стоек к коррозионному растрескиванию под напряжением. Если сплав типа дуралюмина находится под растягивающим напряжением в присутствии влаги, он может растрескиваться вдоль границ зерен. Как отмечалось выше, сенсибилизация сплава термической обработкой увеличивает его склонность к такому разрушению. При. старении сплава при 160— 205 °С максимальная склонность к коррозионному растрескиванию под напряжением возникает до того, как прочность на разрыв -достигает наибольшего значения [28]. Следовательно, при проведении термической обработки лучше стремиться к тому, чтобы сплав был несколько излишне состарен, чем состарен недостаточно. [c.353]

Сплав 8-Ь1 представляет собой смесь двух фаз преобладающей а-фазы (гексагональной плотноупакованной) и некоторого количества -фазы (кубической объемно-центрированной). Наблюдающиеся трещины проходят по зернам а-сплава, однако р-фаза подвергается пластическим разрушениям. Термическая обработка и изменение состава (например, понижение содержания алюминия), способствующие образованию Р-фазы, увеличивают стойкость к КРН. Состав фазы также может иметь определяющее значение установлено, что в ряде других титановых сплавов р-фаза склонна к КРН [37]. Механизм растрескивания,титановых сплавов находится еще на стадии обсуждения. Однако влияние структуры сплава, особенностей среды, а также действие посторонних анионов и приложенного напряжения в значительной степени сходно с влиянием этих факторов на поведение нержавеющих сталей (см. разд. 7.3.1 и 7.3.2). Это, по-видимому, свидетельствует об идентичности механизма КРН титана и нержавеющих сталей. [c.377]

Среди алюминиевых сплавов, не упрочняемых термической обработкой, наибольшее распространение получили сплавы алюминия с марганцем в количестве 1—1,6 % Мп (сплавы марки АМц) и сплавы алюминия с магнием в количестве 0,5—7 % Mg (сплавы марки АМг, так называемые магналии). Магналии склонны к образованию крупного зерна, что устраняют модифицированием сплава титаном, ванадием, цирконием (табл. 21). [c.36]

Высокопрочные сплавы алюминия. Другими термически упрочняемыми деформируемыми сплавами являются многокомпонентные сплавы В95, В93, В96, В94 и др, В составе сплава В95 (система AI-Zn-Mg- u)6% Zn, 2,3% Mg, 1,7% Си, 0,4% Мп, 0,2% Сг, остальное алюминий. Термическая обработка сплава В95 состоит из закалки с нагревом до 475° С и охлаждением в воде и искусственного ступенчатого старения при 120° С — 3 ч и при 160° С — 3 ч. Естественное старение сплава В95 не применяют, так как коррозионная устойчивость в этом случае ниже его стойкости после искусственного старения. Упрочняющих фаз в сплаве В95 несколько и все они являются интерметаллическими соединениями. Основной упрочняющей фазой является тройное соединение AlgMgsZng (фаза Т). [c.197]

Сплавы левее точки Р имеют егруклуру однофазного а - твердого раствора, коюрый имеет высокую пластичность, и не упрочняются термической обработкой. Упрочнить эти сплавы можно холодной пластической деформацией (наклепом). На участке ТО сплавы имеют предельную растворимость легирующего элемента в алюминии и поэтому упрочняются термической обработкой. Сплавы правее точки 0 имеют в структуре эвтектику, которая при- [c.118]

Добавление небольших количеств магния приводит к образованию химического соединения Mg2Si. Это соединение образует с алюминием область твердых растворов и делает термическую обработку сплавов типа силумин весьма эффективной. [c.133]

Имеются в виду главным образом сплавы типа дур-алюмин и другие упрочняемые термической обработкой сплавы. Однако в последние годы за Iраницей (особенно в США) широкое применение находит контактная сварка. (точечная и роликовая). Сплавы Д1, Д1б и 1 6 хорошо свариваются точечной и роликовой сваркой и неудовлетворительно дуговой и газовой. [c.168]

Трудности возникают при исследовании очень твердых сплавов. Если сплав магнитен, его можно размолоть на корун-дизовом круге и получить таким образом смесь порошка окиси алюминия и сплава, из которой сплав может быть извлечен магнитом. Однако из-за сцепления мелких частиц едва ли возможно получить полное разделение хотя окись алюминия обычно не реагирует со сплавом в процессе термической обработки, сплав желательно анализировать отдельно. Для немагнитных сплавов успех может быть достигнут при употреблении фрез или циркул1ярных пил из карбида вольфрама. Однако надо принять во внимание, что зубчики пил из карбида вольфрама хрупки и в опилках может оказаться заметное количество карбида. [c.262]

По мере увеличения содержания алюминия в сплавах группы Mg—Al прочность возрастает вначале за счет легирования а-фазы, а затем вследствие появления дисперсной упрочняющей фазы М 4А1з. Но более 10 % алюминия обычно не вводят, так как резко снижается пластичность сплавов. Термическая обработка сплавов позюляет повысить прочностные характеристики. Из сплавов этой группы штамповкой изготавливают крыльчатки, жалюзи и другие ответственные авиадетали. Присутствие в них марганца обязательно, так как он устраняет вредное влияние железа. [c.109]

Легирование алюминием в пределах 2—3 % не ухудшает заметно коррозионную стойкость титана в минеральных кислотах. Термическая обработка сплавов с содержанием алюминия более 5 %, приводящая к образованию а-фазы (TiaAl), вызывает снижение коррозионной стойкости в большинстве минеральных кис-слот [4.3]. [c.192]

Впоследствии сплав начали легировать титаном и алюминием (36НХТЮ), что позволило упрочнять его термической обработкой, но еще больше снизило температуру точки Кюри. В результате термической обработки сплав потерял свою ферромагнитность, а следовательно, и элин,-варность. Его используют как сплав с хорошими упругими свойствами для пружин и упругих элементов, от которых требуются немагнитность и высокая коррозионная стойкость в агрессивных средах. [c.567]

Деформируемые сплавы, упрочняемые термической обработкой. Сплавы этой подгруппы приобретают высокие механические свойства и хорошую сопротивляемость коррозии только в результате термической обработки. Эти сплавы делят на авиали (АВ, АД31, АДЗЗ), дуралюмин (Д1,Д16, АК6, АК8), сплавы высокой прочности (В96, В95) и специальные сплавы, работающие при повышенных температурах — жаропрочные (АК4, АК4-1, ВД17). Термическая обработка заключается в закалке и последующем старении. Изменение структуры можно проследить по диаграмме состояния системы А1—Си (рис. 55). Выбор температуры закалки определяется левой частью этой диаграммы. При обычной температуре содержание Си составляет 0,5% с возрастанием температуры растворимость меди в алюминии увеличивается при эвтектической температуре (548° С). [c.156]

Алюминиевые сплавы свариваются неплавящимся электродом без присадочного металла и с присадочным металлом переменным током и плавящимся электродом постоянным током обратной полярности. Применяемые в сварных конструкциях деформируемые алюминиевые сплавы делятся на неупрочняемые термической обработкой (алюминий марки АД1, сплав АМц и АМгЗ) и упрочняемые термической обработкой (сплав марки АД31, АВ и др.). При сварке сплавов в упрочненном состоянии металл около шва разуп-рочняется и для восстановления его механических свойств после сварки необходима термическая обработка. При сварке этих сплавов присадочная проволока должна соответствовать по составу основному металлу. Перед сваркой требуется очистка поверхности деталей от загрязнений и окисной пленки. [c.317]

Типичным сплавом этого рода является дуралюмин, содержащий 3,5-5J5% u, 0,5-0,8% Мп, 0,5-0,8% Mg, 0.2-0,6% Si н 0,2—0,6% Fe. Структура такого сплава состоит из твердого раствора с включением СиАЬ и других соединений. Коррозионная устойчивость его значительно ниже, чем чистого алюминия. Термическая обработка, изменяя структуру сплава, влияет на его коррозионную устойчивость. Закаленный сплав, у которого в твердом растворе находится больше меди, а включений с медной составляющей меньше, устойчивее отожженных сплавов последние склонны к интеркристаллитной коррозии. [c.105]

Повышенное содержание железа способствует увеличению гетерогенизации структуры и снижает эффект действия легирующих элементов при термической обработке сплавов. С этой точки зрения в сплавах типа силумин не следовало бы иметь железа больше 0,2%. Однако в целях лучшего использования низких сортов алюминия приходится допускать содержание железа как примеси в сплавах значительно больше 0,2%. Следует отметить, что степень вредности железа снижается по мере измельчения микроструктуры сплавов. Поэтому, например, при литье в землю [c.341]

Литейные магниевые сплавы МЛ1, МЛЗ и т. д до МЛ6 содержат (%) алюминия до 9, цинка до 3, марганца до 2,"остальное— магний. Деформируемые магниевые сплавы MAI, МА2 и т. д. до МА8 близки по химическому составу к литейным магниевым сплавам. Изделия из деформируемых магниевых сплавов штампуют в нагретом состоянии с последующей термической обработкой. Сплав МА5 (7,8—9,2% алюминия, 0,2—0,8% цинка, 0,15—0,5% марганца, остальное — магний) после закалки при 410—425° С и охлаждения на воздухе имеет временное сопротивление 27 кгс лш относительное удлинение 6%, твердость НВ56 [c.26]

Основными параметрами термической обработки сплавов ЮНД являются температура гомогенизации 1250—1270°С (1200°С для сплава ЮНТС) и скорость охлаждения ( нормализации ) ЮНД4 3—5 К/с ЮНД8 20 К/с ЮНТС 1—3 К/с. Значения этих параметров зависят главным образом от содержания никеля и алюминия [3-1, 3-5]. Критическую скорость охлаждения в зависимости от состава сплава и массы магнитов регулируют выбором охлаждающей среды и количеством одновременно обрабатываемых магнитов. В табл. 3-17 приведены значения скоростей охлаждения в различных средах от 1250°С для образцов различных сечений в окрестности температуры 900°С. [c.170]

Состав и термическая обработка сплава н и м о н и К-80А аналогичны приведенным для сплава нимо ик-80. Отличается нимо-НИК-80А от последнего тем, что содержание алюминия и титана в нем находится на верхнем пределе ( 2,8 /о Т1 и до 1.0% А1). [c.867]

Если термическую обработку алюминия проводить в смеси лорошкообразной меди, то твердость поверхности повышается. 0 25 до 72 по Бринелю. Точно так же можно повысить твердость меди при диффузии в нее алюминия термической обработкой в смеси порошкообразного хлористого аммония и медноалюми- иевого сплава. [c.205]

Упрочняющая термическая обработка алюминиевых сплавов основана на изменении растворимости соединений в основном алюминиевом растворе, а конкретно для сплавов А1 — Си на изменении растворимости соединения СиАЬ в алюминии. [c.568]

Дюралюминий — наиболее рас1прост1раненный представитель группы алюминиевых сплавов, применяемых в деформированном виде н упрочняемый термической обработкой. Он содержит около 4% Си н 0,5% Mg, а также марганец 11 железо. Дюралюминий — сплав, по крайней мере, шести компонентов алюминия, меди, магния, марганца, кремния и железа, хотя основными добавками являются медь и магний. Поэтому указанный сплав мо >кно причислить к сплавам системы А1 — Си — Mg. Кремш1Й п железо являются постоянными примесями, попадающими и сплав вследствие применения недостаточно чистого алюминия. [c.583]

Группа элементов (хром, молибден, вольфрам, ниобий, титан, алюминий и ванадий) наряду с растворением в а- или у-железе образует соединения с углеродом, железом и другими элементами. Эти соединения, имеющие малую скорость коагуляции и обладающие термической стойкостью, способны сохранять механические свойства сплавов при высоких температурах в течение продолжительного времени. Кроме того, обладая ограниченной рас1Воримо-стью в твердом растворе, они участвуют в процессах термической обработки, обеспечивая дисперсионное твердение сплавов. [c.50]

Сплав AJI4. Сплав широко применяется в авиамоторостроении и отличается лучшими литейными свойствами, но требует обязательного модифицирования и проведения термической обработки. Например, из сплава АЛ4 отливают головки блока двигателя внут-реннег-о сгорания (ДВС). Крупногабаритные отливки подвергают термообработке по режиму Тб закалка (в подогретой) воде с температуры 535°С и охлаждается в течение 15 ч до 17.5°С. Микроструктура модифицированного и термообработанного сплава АЛ4 состоит из зерен твердого раствора на основе алюминия и мелкозернистой эвтектики. [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...