Коэффициент температурный теплоотдачи

ПЕРЕВОДНЫЕ МНОЖИТЕЛИ ДЛЯ ЕДИНИЦ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА, КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛООБМЕНА (ТЕПЛООТДАЧИ) И ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ. КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ, ТЕМПЕРАТУРОПРОВОДНОСТИ И ТЕМПЕРАТУРНОГО ГРАДИЕНТА [c.21]

Рис. 11.9. Температурная кривая охлаждения для определения коэффициента внешней теплоотдачи в окружающую

Теплоемкость, энтропия системы Удельная теплоемкость, удельная энтропия Удельная газовая постоянная Тепловой поток Коэффициент теплообмена (теплоотдачи, теплопередачи) Температурный градиент Теплопроводность Температуропроводность [c.314]

При экспериментальном изучении теплового режима наряду с температурными измерениями необходимы также измерения тепловых потоков, теплофизических свойств и коэффициентов теплообмена (теплоотдачи). Имеются методы для исследования теплофизических свойств (теплопроводность, теплоемкость, температуропроводность) технических материалов разработан ряд методов измерения тепловых потоков [Л. 7, 28, 30, 31, 32, 37 и др.]. [c.3]

Количество теплоты (энтальпия), термодинамический потенциал Удельное количество теплоты Теплоемкость системы, энтропия системы Удельная теплоемкость, удельная энтропия Тепловой поток Поверхностная плотность теплового потока Коэффициент теплообмена (теплоотдачи), коэффициент теплопередачи Теплопроводность Температуропроводность Температурный градиент [c.9]

Основной характеристикой температурного поля, являющейся индикатором дефектности, служит величина локального температурного перепада. Координаты места перепада, его рельеф или, иными словами, топология температурного поля и его величина в градусах являются функцией большого количества факторов. Эти факторы можно подразделить на внутренние и внешние. Внутренние факторы определяются теплофизическими свойствами контролируемого объекта и дефекта, а также их геометрическими параметрами. Эти же факторы определяют временные параметры процесса теплопередачи, в основном, процесса развития температурного перепада. Внешними факторами являются характеристики процесса теплообмена на поверхности объекта контроля (чаще всего величина коэффициента конвективной теплоотдачи), мощность источника нагрева и скорость его перемещения вдоль объекта контроля. [c.529]

Полуограниченное тело с граничными условиями Ш-го рода. В развитие задачи, рассмотренной выше, на ограничивающей поверхности полубесконечного стержня х = О заданы постоянная температура окружающей среды и и коэффициент конвективной теплоотдачи а (рис. 9.6). Температура поверхности х = О будет переменна во времени и меньше Температурное поле по длине стержня х дается уравнением [21. [c.436]

Количество вещества Количество движения Количество освещения Количество освещения, энергетическое Количество теплоты Количество теплоты, удельное Количество электричества Константа излучения, первая Константа излучения, вторая Концентрация Концентрация, массовая Концентрация молярная Коэффициент диффузии Коэффициент затвердевания Коэффициент затухания Коэффициент лучеиспускания Коэффициент массопередачи Коэффициент ослабления Коэффициент постели Коэффициент проницаемости Коэффициент рекомбинации Коэффициент, температурный Коэффициент теплообмена Коэффициент теплопередачи Коэффициент теплоотдачи [c.219]

Наибольшую сложность здесь представляет учет теплоты, передаваемой от упругого диска через металлические пальцы к полумуфтам. Отводимая через пальцы теплота передается полумуфтам, с поверхности которых часть теплоты рассеивается в окружающую среду посредством конвективного теплообмена, а другая часть передается через полумуфты на валы и другие детали привода. Эти обстоятельства значительно усложняют задачу построения замкнутой термодинамической модели муфты. Необходимо также учитывать, что валы, на которых сидят полумуфты, в ряде случаев могут иметь температуру выше, чем полумуфты за счет нагрева от агрегатов, в состав которых они входят. В этом случае поток теплоты может идти от валов через полумуфты и металлические пальцы к упругому диску. Для определенности при исследовании температурного состояния будем полагать, что теплоотвод от полумуфты через вал отсутствует. Это условие выполняется при нагреве вала от внешних источников до температуры полумуфты. Так как с внешней и боковой поверхности диска отвод теплоты осуществляется за счет конвекции. Отвод теплоты через палец удобно задавать посредством некоторого приведенного коэффициента конвективной теплоотдачи Лпр, определение которого производится следующим образом. [c.101]

Необходимо отметить, что при определении температурного состояния упругого диска необходимо иметь достаточно точную информацию о фактическом коэффициенте конвективной теплоотдачи, коэффициенте демпфирования, коэффициенте трения в зоне контакта и т. д. Получение этой информации связано с большим объемом экспериментальных исследований. Вследствие этого расчет температурного состояния упругого диска, а также его долговечности целесообразно использовать прежде всего при сравнительной оценке различных конструктивных вариантов, работающих в одинаковых условиях, что позволяет на стадии проектирования определить наиболее рациональный вариант. [c.103]

Разработанные программы позволяют производить расчеты температурного состояния резиновых элементов при вращающейся муфте. В этом случае для соответствующих участков наружной поверхности подсчитываются коэффициенты конвективной теплоотдачи с использованием выражения (1.58). Зависимости наибольшей установившейся температуры в луче звездочки от угловой скорости муфты приведены на рис. 6.14 для различных амплитуд угла закручивания. [c.133]

Коэффициент теплоотдачи а зависит от физических свойств жидкости и характера ее движения. Различают естественное и вынужденное движение (конвекцию) жидкости. Вынужденное движение создается внешним источником (насосом, вентилятором, ветром). Естественная конвекция возникает за счет теплового расширения жидкости, нагретой около теплоотдающей поверхности (рис. 9.1) в самом процессе теплообмена. Она будет тем сильнее, чем больше разность температур A/ = f — и температурный коэффициент объемного расширения [c.78]

Проведенные на основании зависимости (4.28) оценки показывают, что для материалов оболочек твэлов, таких как графит, максимальная разность температуры на поверхности между точкой касания и точкой с максимальным локальным коэффициентом теплоотдачи не превышает 10% среднего температурного перепада в оболочке, что, по-видимому, не приведет к существенному изменению температурных напряжений в теплопроводной оболочке шарового графитового твэла. [c.86]

Согласно (1-54) коэффициент теплоотдачи дисперсного потока можно увеличить за счет увеличения кажущейся теплопроводности пограничного слоя (что определяется характером движения и размером твердых частиц и др. факторами), а также за счет увеличения температурного градиента в пограничном слое дисперсного потока (в связи с меньшей толщиной этого слоя). Последнее зависит не только от обстановки, создаваемой твердыми частицами в пристенной зоне, но и от термического сопротивления ядра потока (см. гл. 6-8). [c.45]

Аналогичные соображения примем для потоков газовзвеси. Для дальнейшего упрощения полученных уравнений допустим, что у =0. Тогда, разделив правую и левую части уравнений (6-5 ) и (6-5") на температурный напор (/—/от), получим уравнения для коэффициента теплоотдачи потока газовзвеси для круглых каналов [c.184]

Как изменятся коэффициенты теплоотдачи и поверхности нагрева для воды, масла и воздуха, полученные в задаче 5-38, если при той же средней температуре теплоносителя (/ik = 70° ) температура степки будет не 120, а 20° С, т. е. будет происходить охлаждение теплоносителя при том же температурном напоре, что и в условиях задачи 5-38. [c.89]

Определить значение коэффициента теплоотдачи и температуру на внутренней стенке канала ах и t х на расстоянии l = 90 мм и Хп = 720 мм от входа в обогреваемый участок. Расчет выполнить без учета влияния на теплоотдачу температурного фактора. [c.120]

Определить также, как изменятся значения коэффициентов теплоотдачи для воды и масла, если при тех же средней температуре жидкости и температурном напоре будет производиться охлаждение жидкости (<ж = 70"С и с=50°С). [c.141]

Как изменится коэффициент теплоотдачи третьего ряда труб при поперечном обтекании шахматного пучка трансформаторным маслом и водой в условиях задач 6-18 и 6-19, если вместо нагревания будет происходить охлаждение жидкости при том же температурном напоре, что и в задаче 6-18, т. е. при средней температуре потока ,к = 90°С и средней температуре стенки /г = 4П С Остальные величины останутся без изменений (d=20 мм аи = 0,6м/с). Сравнение произвести для угла атаки ф=90°. [c.145]

Как изменятся толщина пленки конденсата и значение местного коэффициента теплоотдачи в условиях задачи 8-1, если при неизменном давлении ( =2,5-10 Па) температурный напор At примет значения, равные 2, 4, 6, 8 и 10° С [c.156]

Как изменится коэффициент теплоотдачи при конденсации сухого насыщенного водяного пара на поверхности горизонтальной трубы, если давление пара возрастет от 0,04-105 до 4.1Q5 Па, а температурный напор останется без изменения [c.159]

Как изменятся коэффициент теплоотдачи и количество сухого насыщенного водяного пара, конденсирующегося в единицу времени на поверхности горизонтальной трубы, если диаметр трубы увеличить в 4 раза, а давление пара, температурный напор и длину трубы сохранить без изменений [c.159]

Для пересчета в единицы СИ приведены таблицы переводных множителей для единиц длины — табл. IX, для единиц времени, площади, объема — табл. X, для единиц массы, плотности, удельного веса, силы — табл. XI для единиц давления, работы, энергии, количества теплоты — табл. XII для единиц мощности, теплового потока, теплоемкости, энтропии, удельной теплоемкости и удельной энтропии — табл. XIII для единиц плотности теплового потока, коэффициентов теплообмена (теплоотдачи) и теплопередачи, коэффициентов теплопроводности, температуропроводности и температурного градиента — табл. XIV. [c.12]

Величину а называют коэффициентом теплообмена (теплоотдачи). Он характеризует интенсивность теплоотдачи и равен отношению плотности теплового потока q на поверхности р-аздела к температурному напору между средой и по- [c.173]

А, Я Критерий Нус-сельта (критерий теплоотдачи) а — коэффициент конвективной теплоотдачи, втЦм град), X — коэффициент теплопроводности жидкости (газа), втЦм-град) Характеризует отношение между интенсивностью теплоотдачи и температурным полем в пограничном слое потока [c.158]

В приведенных выше выражениях Т(Х , t) -искомое поле температур kjj Xj,t) — коэффициент теплопроводности в твердом теле p(X(,t), (Xj,t) — плотность материала и его удельная теплоемкость Q Xj,t) — интенсивность тепловьщеления q x ,t) — тепловой поток на поверхности тела, характеризуемой нормалью и h Xf,t) - Nu- в безразмерном виде) коэффициент теплоотдачи, определяемый для случая обтекания тела жидкостью с температурой T Xj,t) — температурой среды — выражениями (3.36), (3,37), Очевидно, что в общем случае уравнения теплопроводности (3.39) и теплопереноса (3,27) связаны и должны решаться совместно, делая тем самым задачу определения температурных полей в твердом теле трудноразрешимой. Дапее, Дх,-,г) - искомое поле перемещений в твердом теле G Xf,T, и,) к X(Xj,T,u/) - коэффициенты Ламэ e=Ujj - объемная деформация а(х,..Г) - коэффициент температурного расширения F(x-,t) — массовые силы Pj(x.,t) — внешние усилия, заданные на поверхности тела характеризуемой нормалью (например, давление теплоносителя в контуре, контактные уси- [c.98]

Коэффициент температурный электролитов 355 —— теплоотдачи 140 —=— теплоотдачи ксшвекцией 138, 143 [c.542]

Коэффициент пропорциональности а в уравнении (12), связывающий температурный напор с удельным потоком тепла, известен под названием коэффициента теплообмена (теплоотдачи). Коэффициент теплообмена численно равен количеству теплоты, переданной в единицу времени единицей поверхности тела при температурном напоре, равном единице. Единица измерения коэффициента теплообмена имеет вид ккал1м ч °С. [c.20]

В теплотехнических расчетах широко пользуются величиной, которая получила наименование параметра Нус-сельта. Этой величиной пользуются не только в расчетах, но и для характеристики интеноивности теплоотдачи. Следует отметить, что параметр Нуссельта есть величина искомая, выражающаяся через температурные поля в жидкостях или газах, протекающих по трубам или обтекающих стенки. Температурные поля могут быть найдены или теоретически путем решения поставленных задач теплообмена, или экспериментально путем измеретия температур потоков. В этом отношении выражения параметра Нуссельта близки выражениям параметра Био (см. гл. V, 2, стр. 169), но отличаются от них по физическому смыслу. Параметр Нуссельта выражает собой теплоотдачу текущих жидкостей или газов стенкам, параметр Био характеризует теплообмен между стенкой и наружной средой, определяя ее состояние. Первый является искомой величиной, второй — величиной заданной, вводимой в граничные условия задачи теплообмена. Первый является обобщенным коэффициентом внутренней теплоотдачи, второй — обобщенным коэффициентом наружного (по отношению к потоку) теплообмена. [c.111]

При расчете постулируется независимость от температуры физикомеханических свойств материала кольца (коэффициенты теплопроводности, теплоотдачи и поглощения при лучистом теплообмене). Это позволяет применить при расчете принцип суперпозиции и представить температурное поле сечения б в виде суммы температурных полей в от теплообмена с корпусом и г от воздействия кожуха (рис. 1). Воздействие кожуха на температурное поле кольца заключается в том, что под кожухом создается зона повышенной температуры, в результате чего температура верхней стенки кольца повышается иа величину Т. Температура нагревателя Гнаг принимается постоянной по высоте и в окружном направлении. [c.370]

Температуры по высоте поверхностей остеклений, по данным термопар и скорректированные расшифровкой интерферрограмм (рис. 27), показали их хорошую сходимость, и лишь в некоторых случаях есть расхождения примерно на 1,2° С. Изменения температур /в, /н и /в.п за пределами пограничных слоев определены по интерферрограммам. На рис. 28 показаны некоторые из интерферрограмм температурных полей исследуемой зоны оконного заполнения, а в табл. 30 — изменения коэффициентов конвективной теплоотдачи по высоте всех четырех [c.107]

В качестве примера реализации алгоритма рассмотрим решение температурной задачи для резинового диска с размерами 0=170 мм 0 = = 120 мм В = 40 мм п= 17 мм толщина 1 = 22 мм, число пальцев 2 = 6. Режим нагружения средний вращающий момент Тв = 80 Н м амплитудный момент Гва = 50 Н-м частота колебаний к = 1300 кол/мин частота вращения п = 0. Диск изготовлен из резины с коэффициентом теплопроводности Я = 0,457 Вт/(м-К) и коэффициентом демпфирования г = 0,31 модуль упругости Е = 9 МПа. Коэффициент трения в зоне контакта пальца с диском / = 0,6 коэффициент конвективности теплоотдачи с поверхности диска Н1 = к2 = кз = 9 Вт/(м -с) приведенный коэффициент конвективной теплоотдачи Нир = 87 Вт/(м -с). [c.102]

На основе экспериментальных исследований 3. Ф. Чухано-вым и Е. А. Шапатиной 35] было установлено, что с уменьшением размеров отдельных частиц интенсивность теплообмена повышается, так как при этом турбулизация пограничного слоя наступает при меньших числах Re. Исследования проводились в условиях нестационарного режима путем прогрева стальных шариков с объемной пористостью т = 0,4 и измерения скорости изменения температуры газа на выхоДе из шарового слоя. Коэффициент теплоотдачи определялся при сопоставлении экс периментальных температурных кривых на выходе из слоя и теоретических кривых, подсчитанных Шуманом для разных коэффициентов теплоотдачи а. [c.67]

Во II рабочем участке шаровые калориметры были раздвинуты (объемная пористость /п = 0,31). Опыты по определению среднего коэффициента теплоотдачи проводились на воздухе при давлении 0,1—0,9 МПа, температуре на входе в рабочий участок 30—285° С нагреве в рабочем участке 10—50° С и средней температуре поверхности шарового калориметра 200— 330° С. Установившийся режим определяли по температурам газа и поверхности элементов и отсутствию температурной разности между внутренней трубой и силовым чехлом. Тепловой баланс между мощностью электрокалориметров и нагревом воздуха подсчитывали по зависимости [c.73]

Исследования локального коэффициента теплоотдачи прово-. лились в трех плоскостях в горизонтальной — пр налитеи шести точек контакта с шарами-имитаторами в вертикальной — при наличии четырех точек касания (две в нижней чаепр и- две-в горизонтальной плоскости) и во второй вертикальнсир плоскости, расположенной под углом 90 к первой, где имелись только две точки касания, расположенные в лобовой части электрокалориметра. Специальным фиксатором шар поворачивался в горизонтальной либо вер габ льной плоскостях с интервалом через 7°30 по центральному углу. Тепловой поток в столбике подсчитывался по измеренным термопарами температурам в двух сечениях по высоте столбика, а локальный коэффициент — по тепловому потоку и температурному напору между поверхностью и газом на расстоянии 10 мм от поверхности. [c.83]

В 1969 г. В. К. Ламба провел экспериментальное определение стационарного температурного поля в оболочке модели твэла и разработал методику теоретического расчета его с учетом распределения локального коэффициента теплоотдачи по поверхности сферы. Условия обтекания шарового электрокалориметра, диапазон чисел Re и размеры были сохранены теми же, что и в предыдущих опытах по определению локальных коэффициентов теплоотдачи. В качестве материала оболочки [c.84]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

Наибольшая разность температур на поверхности определена данным расчетом в 5,6° С, что достаточно хорошо согласуется с экспериментом. В. К. Ламба предложил приближен ную расчетную зависимость для определения дополнительирй относительно среднего перепада температурной разности.в обо лочке шарового твэла, возникающей из-за различных условий отвода тепла от поверхности шарового элемента для случая шести касаний шара с соседними элементами в плоскости, пер-пендикулярной направлению потока (расстояние по углу 30 ) для экстремальных значений локального коэффициента теплоотдачи [c.85]

Оребрение поверхности нагрева позволяет во многих случаях повысить теплоотвод и компактность теплообменников. Однако данные о теплообмене потоков газовзвеси с оребренными поверхностями в литературе отсутствовали. Поэтому опыты были проведены с четырьмя продольно-оребренными каналами при нисходящей режиме движения газовзвеси [Л. 18, 19]. В экспериментах в основном изменялась расходная концентрация — от 2 до 30 кг ч/кг ч dr = OA мм). Помимо коэффициента теплоотдачи, определенного для температурного ifanopa между потоком и основанием ребер ао, вычислялся приведенный коэффициент теплообмена пр [c.240]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...