Коэффициент теплопередачи «видимый

Все опыты показали, что кривые сушки, полученные обоими методами, совпадают. Таким образом, участки свободного пробега ткани между цилиндрами, их число и длина влияют на результирующую кривую сушки мало или совсем не влияют. По-видимому, интенсивное испарение с обеих сторон полотна горячей ткани при ее ходе между цилиндрами компенсируется замедлением сушки во время нагрева ткани при поступлении ее на последующий цилиндр. Отсюда можно сделать вывод, что скорость сушки ткани в сушилках с разными диаметрами цилиндров и разными расстояниями между ими одинакова или различается очень мало (разумеется, при одинаковых коэффициентах теплопередачи от пара к наружной стенке цилиндра, чего на самом деле в цилиндрах разных диаметров нет). [c.133]

При кипении на окисленных поверхностях видимый коэффициент теплоотдачи (точнее коэффициент теплопередачи от металлической поверхности через слой окиси к кипящей жидкости) [c.98]

Рассмотрев основные побочные явления, связанные с малыми избытками воздуха, перейдем к изложению достигаемых при этом преимуществ. Для выяснения эффективности режимов с пониженными избытками воздуха ОРГРЭС совместно с одной из станций Башкирэнерго в 1962 г. были проведены длительные наблюдения на котле ТП-10. Предварительно котел был отремонтирован и уплотнен. С целью удержания перегрева пара холодная воронка была закрыта подом, выключившим ее из сферы теплопередачи. После наладки на котле установили режим горения с коэффициентом избытка воздуха 1,03. Ввиду того что автоматика процесса горения оказалась неработоспособной, режим вели вручную, ориентируясь по гидравлическим и аэродинамическим характеристикам (см. гл. 11)- Необходимую корректировку осуществляли по ежечасно измеряемым избыткам воздуха и температуре точки росы. Несмотря на то, что химическая неполнота сгорания достигла 0,3%, к. п. д. котла вырос почти на 1% против своего обычного значения. Выходящий из трубы дым имел легкую сероватую окраску. Видимый факел заполнял около 50% объема топки. Скорость коррозии, измеренная при 100° С, составляла 0,4 г м ч. Исследуемые образцы наблюдались в течение 25—30 ч, что, как известно, дает завышенные результаты по сравнению с более длительными наблюдениями. Поэтому есть все основания считать, что эксплуатационная скорость коррозии была в несколько раз ниже наблюдаемой при обычных избытках воздуха. [c.261]

Первые две задачи, не относящиеся к области теплообмена, позволяют получить более или менее общее представление о понятии коэффициента. Задача 1 является по существу математическим упражнением в области сопротивления материалов. Она позволяет продемонстрировать решение задач с использованием коэффициентов и без них и показывает, какая получается путаница в том случае, если коэффициент напряжения (модуль упругости Е) применяется в "неупругой" области (т.е. в области нелинейной пластической деформации) подобно тому, как в старой теории теплопередачи коэффициент теплоотдачи применяется в нелинейных задачах. В задаче 2 рассматривается общий процесс переноса и показано, как применение коэффициентов вносит искусственные трудности при анализе нелинейных процессов переноса. В задаче 3 рассматривается, по-видимому, самый простейший нелинейный процесс теплообмена - свободная конвекция на поверхности раздела. Результаты анализа показывают, что вследствие применения коэффициента теплоотдачи приходится использовать итерационные методы для решения многих элементар-ных задач свободной конвекции, которые в новой теории теплопередачи решаются прямым путем. [c.26]

Впоследствии это граничное сопротивление исследовалось рядом авторов, а Гор-тер, Таконис и др. [121] и Халатников [122] предложили соответствующие теоретические интерпретации. Первые авторы предположили, что это явление, по-видимому, происходит в самой жидкости в непосредственной близости от твердой стенки. Они оценили разность температур жидкости в направлении, перпендикулярном твердой поверхности, которую надо поддерживать для того, чтобы скорость перехода сверхтекучей компоненты в нормальную соответствовала полному тепловому потоку. Объяснение Халатникова основано на том, что это контактное сопротивление должно наблюдаться на границах любых тел и оно становится особенно заметным в Не II вследствие его большой теплоироводпости. По Халатникову, передача тепла от металла к жидкости происходит посредством излучения звуковых волн, и как выше, так и ниже 0,6° К коэффициент теплопередачи должен быть пропорционален Т . [c.848]

Формулы (21) и (22) дают значения при кипении на технически гладких не-окисленных поверхностях. При кипении на окисленных поверхностях необходимо учитывать тер1 тческое сопротивление слоя окиси и увеличение а за счет шероховатости. Это приводит к следующей приближенной формуле для видимого коэффициента теплоотдачи (точнее -коэффициента теплопередачи от металлической поверхности через слой окиси к кипящей жидкости) от окисленной поверхности [c.150]

Л1 и высоте около 1,2 м, что можно признать рекордным показателем. Выход дистиллята на 1 кг пара доведен до 25 кг. Но, по-видимому, сложность конструкции препятствует промышленному ее освоению. Более отработанными оказались испарители Хикмена, где испаряемая вода растекается по внутренней поверхности конических дисков, а сжатый вторичный пар конденсируется на их наружной поверхности. Коэффициент теплопередачи в них доведен до 12 600 ккал м ч град). Испарители Хикмена выпускаются с 1959 г. и единичная их производительность доведена до 100 Tj ymu при расходе электроэнергии 20,1 квт-ч на 1 г дистиллята. Однако на судах эти испарители применения не нашли, по-видимому, из-за сложности и высокой стоимости. [c.28]

Ламинарный температурный пограничный слой на нагретом теле при естественной конвекции очень просто сделать видимым посредством шлирного метода, указанного Э. Шмидтом [ ]. Для этой цели параллельно поверхности, отдающей тепло, направляется параллельный пучок света. Этот пучок, проходя в нагретом пограничном слое, дает на экране позади тела теневое изображение, позволяющее судить о толщине температурного пограничного слоя и о местном коэффициенте теплопередачи. Такое теневое изображение возникает следующим образом. Вследствие градиента плотности в направлении, перпендикулярном к нагретой поверхности, лучи света отклоняются наружу, и притом сильнее всего там, где градиент плотности имеет наибольшее значение, т. е. непосредственно около тела. Если экран достаточно удален от тела, то изображение всего пространства, занятого нагретым слоем, получается на экране в виде темного ядра, заключающего в себе и изображение нагретого тела. Лучи света, отклоненные из температурного поля наружу, дают на экране светлую зону, окружающую темное ядро. Внешняя граница светлой зоны очерчивается теми лучами, которые прошли около самой поверхности нагретого тела. Их отклонение пропорционально градиенту плотности у поверхности и, следовательно, местному коэффициенту теплопередачи. На рис. 12.26 изображен такой шлирный снимок температурного пограничного слоя на вертикально поставленной нагретой плоской пластине. Контур пластины внутри темного ядра обозначен белыми штрихами. Очертания границ темного ядра и светлой зоны показывают, что толщина температурного пограничного слоя пропорциональна х 1 , а местный коэффициент теплопередачи пропорционален На рис. 12.27 изображен снимок того же пограничного слоя, полученный Э. Зёнгеном и Э. Эккертом [Щ методом интерференционных полос. [c.303]

Наблюдаемое рядом исследователей изменение теп-лапередающих свойств тепловой трубы при изменении ее наклона вызвано изменениями характера процессов, происходящих в тепловой трубе. Таких процессов по существу всего два кипение и конденсация. Процесс кипения, а также коэффициент теплопередачи при кипении в условиях хорошо организованного отвода пузырьков пара практически не зависят от положения тепловой трубы относительно горизонтали. На процесс кипения, видимо, может оказать влияние только изменение толщины слоя жидкости при наклоне. В первом приближении предполагается, что этот эффект незначителен, если толщина слоя жидкости остается по величине большей пятикратного размера диаметра пузырька в момент отрыва. Что касается процесса конденсации и величины соответствующего коэффициента теплоотдачи, то здесь ориентация поверхности, на которой конденсируется пар, относительно направления силы тяжести, оказывает весьма существенное влияние. Если труба эксплуатируется в вертикальном положении, то поверхность конденсации располагается горизонтально. Наоборот, если труба лежит горизонтально, конденсация идет а вертикальной стенке. В частности, в этих двух крайних случаях совершенно различные условия определяют равновесную толщину и скорость стекания пленки с поверхности конденсации. [c.31]

Таким образом, в системах оборотного водоснабжения, подверженных биологическим обрастаниям, при наиболее часто практикуемых скоростях движения воды в трубках теплообменных аппаратов (1 м/с) грубодисперсные примеси ухудшают работу теплообменного оборудования только в тех случаях, когда их концентрации достигают больших значений (примерно 2000 мг/л в расчете на добавочную воду). При концентрациях 450—700 мг/л грубодисперсные примеси способствуют некоторому повышению коэффициентов теплопередачи. При концентрациях 150—200 мг/л эти коэффициенты повышаются еще более, и теплопередача значительно улучшается по сравнению с теплопередачей контрольного аппарата, работающего на воде, практически не содержащей грубодисперсных примесей, при той же интенсивности развития биологических обрастаний. Это объясняется, по-видимому, преобладанием процесса абразивного уноса биообрастаний водой, содержащей грубодисперсные примеси в указанных концентрациях, над процессом внедрения этих примесей в массу биообрастаний. [c.75]

В работе 39] подобные опыты проведены в условиях, близко имитирующих работу тепловой трубы Коэффициенты теплопередачи в этих опытах вплоть до критических тепловых потоков также оставались постоянными Таким образом, и эти эксперименты подтверждают, что небольшая толщина слоя жидкости у стенки сохраняется постоянной вплоть до кризиса (т е вытеснения его паром) В стационарном состоянии не об-наруже ю кипения ни по результатам измерений, ни визуальными наблюдениями Опыты проводились с шарами как из монеля, так и из стекла Значения коэффициентов теплопередачи для фитиля со стеклянными шарами при тех же условиях были в несколько раз ниже Удовлетворительное согласие расчетов, основанных на модели тонкого слоя, с экспериментами получено во всех случаях, за исключением фитиля из шаров самых малых диаметров (254—318 мкм), когда в первых опытах коэффициенты теплопередачи были постоянными, но ниже расчетных Критические тепловые потоки также были меньше, чем в последующих опытах с этим же фитилем По-видимому, поверхность раздела фаз в этом случае первоначально была не в первом слое шаров, что и привело к меньшему значению коэффициента теплопередачи [c.143]

Из соотношения (3.10) можно понять, что необходимость обеспечения высокого коэффициента эффективности теплопередачи может вступить- в конфликт с требованиями к величинам других характеристик рабочего тела. Чтобы найти наилучший компромисс между этими факторами, необходимо провести на ЭВМ численное моделирование работы всей системы при ис-пользованиии различных рабочих тел для нескольких вариантов двигателя. Это очень долгий и сложный процесс, являющийся к тому же весьма дорогостоящим мероприятием при проектировании, и поэтому при начальных оценках и проработках конструкции его, конечно же, не стоит применять. Эмпирических формул типа соотношений Била или Мальмё, которые помогали бы при выборе рабочего тела, не существует, по-видимому, вследствие недостатка в экспериментальных данных, что не позволяет получить более или менее разумных корреляционных зависимостей. Однако предложенный Уокером [10] простой подход, основанный на результатах оригинального исследования установившегося течения Холла [И], позволяет приближенно дать частичный ответ на поставленный вопрос. Применяя аналогию Рейнольдса, связывающую тепловой поток и сопротивление трения во внутренних течениях, можно выразить сравнительный тепловой поток при использовании конкретного рабочего тела для системы с заданным отношением сопротивления к тепловому потоку и заданным диапазоном температур соотношением [c.310]

В качестве примера использования феноменологического метода можно указать на работу Л. Мура (J. Aeronaut. Sei., 1952, 19 8, 505—518 русский перевод в сб. перев. Механика , 1953, № 5), в которой, по-видимому, впервые было исследовано влияние равновесной диссоциации на характеристики ламинарного пограничного слоя плоской пластинки. Исследование Мура охватило диапазон чисел Маха от 1 до 20. Уравнения ламинарного пограничного слоя преобразовывались так, чтобы их можно было решать на моделирующих счетных машинах и использовать экспериментальные данные об изменении свойств воздуха с температурой. При температурах более высоких, чем те, для которых в то время имелись данные, изменения свойств воздуха рассчитывались на основе кинетической теории. Было обнаружено, что учет переменности теплоемкости газа с температурой приводит к значительному уменьшению теплопередачи и мало сказывается на коэффициенте сопротивления. [c.527]

М. В. Рубезин и К. К. Паппас развили теорию пути перемешивания для случая вдувания в турбулентный пограничный слой другого газа и применили ее к расчету теплопередачи. На рис. 22.18 изображены результаты расчета теплопередачи по этой теории при вдувании в пограничный слой на плоской пластине гелия и водорода. Сравнение с из-тиеренными значениями, отмеченными на том же рисунке, показывает, что в результате вдувания происходит более сильное понижение теплопередачи, чем предсказываемое теорией. Что касается коэффициента восстановления, то, по-видимому, вдувание легкого газа не оказывает суш ественного влияния на этот коэффициент ни при ламинарном, ни при турбулентном пограничном слое. [c.619]

В большой энергетике также найдется место для перспективного использования тепловых труб. Коэффициент полезного действия современных тепловых электростанций вплотную приблизился к 40%. Повысить далее эту величину оказывается весьма трудно. Один из возможных путей— Повышение температуры рабочего цикла, но это приводит к сильному нагреву лопаток турбин и потере их прочности. В основном греются тонкие концы лопаток, наиболее удаленные от массивного ротора. Здесь опять на помощь могут прийти тепловые трубы. Лопатки можно сделать пустотелыми и заполнить их рабочей жидкостью, прн этом они по существу превратятся в соответствующей формы тепловые трубы. Возират конденсата в них будет осуществляться за счет центробежных сил, т. е. капиллярная структура в данном случае ие потребуется. Зона испарения — это зона максимального притока тепла па концах лопаток, зона конденсации—основа1ше лопаток, откуда тепло будет передаваться ротору и далее выводиться по нему из зоны прохождения струи пара. Видимо, ротор также можно сделать пустотелым, превратив его в большую тепловую трубу, что не только позволит улучшить теплопередачу по нему, по и ускорит время прогрева всей турбины до рабочих температур в период запуска [Л. 29]. [c.100]

Измерение коэффициента теплопроводности прозрачных и диатермических сред (т. е. веществ, имеющих заметное пропускание в видимой или инфракрасной области спектра) при высоких температурах представляет значительные трудности, так как с повыще-нием температуры все более заметную роль в процессе теплопередачи начинает играть радиационная составляющая, которая столь сильно влияет на температурное поле образца, что простая интерпретация результатов измерений на основе закона Фурье становится невозможной. [c.303]

Отмечается неточность формулы оценки теплопроводности за счет лучеиспускания. Во-первых, необходимо учитывать краевые эффекты, так как коэффициент поглощения инфракрасного спектра в единичном кристалле UO2 изменяется с длиной волны (в диапазоне 5—50 см ), во-вторых, рассматриваемая формула выведена для серых поглотителей (а не зависит от длины волны) однако для длин волн, меньших 3 мкм, прозрачность двуокиси урана существенно падает и поэтому доля лучевой энергии, соответствующая длинам волн выше 3 мкм, уменьшается с увеличением температуры и, в-третьих, согласно классической теории, оптическое поглощение обычно повышается в соответствии с электронной проводимостью, а поскольку электропроводность UO2 экспоненциально возрастает с температурой, то, по-видимому, радиационная теплопередача проходит через максимум и затем должна снижаться. А так как соотношение 0/U в двуокиси ураиа резко влияет на электропроводность (при избытке кислорода электропроводность существенно возрастает), то, следовательно, только двуокись с небольшим избытком кислорода обладает существенной проводимостью в инфракрасной области при высоких температурах. [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...