Коэффициент внешней теплоотдачи

Рис. 11.9. Температурная кривая охлаждения для определения коэффициента внешней теплоотдачи в окружающую

Аналогично коэффициенту внешней теплоотдачи тела в окружающей среде коэффициент теплоусвоения представляет внутреннюю теплоотдачу в массиве. [c.233]

Задачу о тепловом воздействии на полуограниченный массив тела можно решить и в том случае, если будет задана внезапно изменившаяся температура окружающей среды То и известен коэффициент внешней теплоотдачи а (граничное условие третьего рода). Ограничимся приведением результата решения этой задачи [c.233]

Коэффициент внешней теплоотдачи [c.265]

В приведенных выше выражениях 9 -температура во втулке и корпусе 9ц - температура в вале 9о - температура окружающей среды гиф- полярные координаты ( -время (у - время трения Я.,- и с, - коэффициенты теплопроводности и удельной теплоемкости материалов , ст ( и - коэффициенты внешней теплоотдачи с поверхности втулки, корпуса и вала Ад - площадь сечения [c.285]

В отличие от коэффициента теплопроводности л коэффициент теплоотдачи а не является физической постоянной, характерной для того или иного вещества. В общем случае он отражает совместное действие конвекции и излучения и потому зависит от очень многих факторов. Достаточно сказать, что одна только конвективная часть а определяется геометрической формой и размерами тела, физическими свойствами омывающей его среды, направлением и скоростью омывания, температурными условиями и другими деталями явления. Поэтому простота закона [формулу (1-14) иногда называют законом Ньютона] обманчива вся сложность вопроса о теплообмене между телом и окружающей средой сосредоточивается на методе определения величины а при конкретных условиях задачи. На первых порах эта сложность не могла быть в должной степени вскрыта, в связи с чем долгое время величину а неудачно понимали как коэффициент внешней теплопроводности по аналогии с X — коэффициентом внутренней теплопроводности . В действительности такой аналогии не существует. [c.22]

Это указывает на то, что теплофизические характеристики в сильной мере влияют на внешнюю теплоотдачу, затягивая ее стабилизацию, что в свою очередь опять влияет на внутренний процесс в теле. Таким образом, здесь проявляется наблюдаемый очень часто процесс с обратной связью, причем здесь роль обратной связи играет переменный коэффициент теплоотдачи. До сих пор это интересное и практически важное звено нестационарного теплообмена выпадало из рассмотрения. [c.616]

Теплопередачу одной из ряда труб в массиве можно приближенно определить и в том случае, если задается температура окружающей среды (Го) и известен коэффициент теплоотдачи на поверхности (ар). Для этой цели достаточно ввести эквивалентную толщину слоя массива, равновеликую по термическому сопротивлению внешней теплоотдаче [c.178]

Основной характеристикой температурного поля, являющейся индикатором дефектности, служит величина локального температурного перепада. Координаты места перепада, его рельеф или, иными словами, топология температурного поля и его величина в градусах являются функцией большого количества факторов. Эти факторы можно подразделить на внутренние и внешние. Внутренние факторы определяются теплофизическими свойствами контролируемого объекта и дефекта, а также их геометрическими параметрами. Эти же факторы определяют временные параметры процесса теплопередачи, в основном, процесса развития температурного перепада. Внешними факторами являются характеристики процесса теплообмена на поверхности объекта контроля (чаще всего величина коэффициента конвективной теплоотдачи), мощность источника нагрева и скорость его перемещения вдоль объекта контроля. [c.529]

Наибольшую сложность здесь представляет учет теплоты, передаваемой от упругого диска через металлические пальцы к полумуфтам. Отводимая через пальцы теплота передается полумуфтам, с поверхности которых часть теплоты рассеивается в окружающую среду посредством конвективного теплообмена, а другая часть передается через полумуфты на валы и другие детали привода. Эти обстоятельства значительно усложняют задачу построения замкнутой термодинамической модели муфты. Необходимо также учитывать, что валы, на которых сидят полумуфты, в ряде случаев могут иметь температуру выше, чем полумуфты за счет нагрева от агрегатов, в состав которых они входят. В этом случае поток теплоты может идти от валов через полумуфты и металлические пальцы к упругому диску. Для определенности при исследовании температурного состояния будем полагать, что теплоотвод от полумуфты через вал отсутствует. Это условие выполняется при нагреве вала от внешних источников до температуры полумуфты. Так как с внешней и боковой поверхности диска отвод теплоты осуществляется за счет конвекции. Отвод теплоты через палец удобно задавать посредством некоторого приведенного коэффициента конвективной теплоотдачи Лпр, определение которого производится следующим образом. [c.101]

Коэффициент теплоотдачи а зависит от физических свойств жидкости и характера ее движения. Различают естественное и вынужденное движение (конвекцию) жидкости. Вынужденное движение создается внешним источником (насосом, вентилятором, ветром). Естественная конвекция возникает за счет теплового расширения жидкости, нагретой около теплоотдающей поверхности (рис. 9.1) в самом процессе теплообмена. Она будет тем сильнее, чем больше разность температур A/ = f — и температурный коэффициент объемного расширения [c.78]

В связи с особенностями течения жидкости в трубе изменяется и само понятие коэффициента теплоотдачи. Для пластины коэффициент а рассчитывался как отношение плотности теплового потока q к разности температур внешнего невозмущенного потока и поверхности (или наоборот при В трубе по- [c.81]

Данные опытов по определению среднего коэффициента теплоотдачи шаровых укладок в двух рабочих участках при пористости /п = 0,265 и /п = 0,31 приведены на рис. 4.2. Результаты экспериментов представлены в параметрах внешней задачи [c.73]

Коэффициент теплоотдачи от газов к обмуровке ai = 30 Вт/(м Х Х°С) и от внешней поверхности топочной камеры к окружающему воздуху 02=10 Вт/(м2.°С). [c.13]

Определить суточную потерю теплоты (в килограммах пара) участка трубопровода длиной 30 м и температуру наружной поверхности изоляции, если коэффициент теплоотдачи от пара к стенке Ui=2000 Вт/(м2-°С) и от внешней поверхности изоляции к окружающему воздуху 02=10 Вт/(м2-°С). Температура окружающего воздуха ж2=10°С. [c.18]

По трубе диаметром d,/d2= 18/20 мм движется сухой насыщенный водяной пар. Для уменьшения тепловых потерь в окружающую среду трубу нужно изолировать. Целесообразно ли для этого использовать асбест с коэффициентом теплопроводности Л = = 0,11 Вт/(м-°С), если коэффициент теплоотдачи с внешней поверхности изоляции в окружающую среду а = 8 Вт/(м -° С) [c.19]

Необходимо изолировать корпус теплообменного аппарата, имеющего внешний диаметр й(н = 300 мм и температуру на поверхности /с =280° С, которую можно принять такой же и после наложения изоляции. Температура на внешней поверхности изоляции не должна превышать 30° С, а тепловые потери с 1 м корпуса теплообменника — 200 Вт/м. Коэффициент теплоотдачи от внешней поверхности изоляции к окружающему воздуху а = 8 Вт/(м -°С). [c.20]

Температура у основания ребра о = 80°С температура окружающего воздуха f)K=18° . Коэффициент теплоотдачи от ребер и внешней поверхности трубы к окружающему воздуху а = 9,3 Вт/ /(м -°С) коэффициент теплопроводности стенки Л=55,7 Вт/(м-°С), [c.22]

Твэл охлаждается двуокисью углерода (СОг), движущейся по внутреннему и внешнему каналам. Среднемассовая температура СОг во внутреннем канале /ни =200° С и во внешнем канале / <2=240° С, Коэффициенты теплоотдачи от поверхностей оболочек к газу соответственно равны ai = 520 Вт/(м2- С) и 2 = 560 Вт/(м2-°С). [c.33]

Определить средний по длине коэффициент теплоотдачи и тепловую мощность теплообменника, если температура внешней поверхности внутренней трубы t = 7(f С. Наружный и внутренний диаметры кольцевого канала равны соответственно dz=26 мм и d =2Q мм длина канала 1=, А м. [c.96]

Теплоотдача от внешней поверхности изоляции к воздуху осуществляется за счет естественной конвекции. Так как коэффициент теплоотдачи в этом случае зависит от разности температур Д/ = [c.105]

Коэффициент теплоотдачи и температура на внешней поверхности канала [c.126]

Выполнить расчет для следующих условий длина каждого хода Z=2,5 м температура воды на входе Оо = 120°С расход БОДЫ (3=0,22 кг/с тепловой поток на единицу длины центрального тепловыделяющего стержня 9г=3-10 Вт/м температура внешней поверхности внешнего канала постоянна по длине и равна Г=116°С коэффициент теплопередачи через разделяющую каналы стенку fe] = = 350 Вт/(м-°С) коэффициент теплоотдачи к внешней стенке (или от внешней стенки) аг=450 Вт/(м-°С) А, и аг постоянны по длине [c.128]

Для расчета коэффициента теплоотдачи к внешней поверхности трубки при конденсации пара необходимо знать температуру внешней поверхности стенки t i и высоту трубки Н. Так как значения этих величин неизвестны, то расчет проводим методом последовательных приближений. Определяем среднелогарифмический температурный напор [c.226]

Коэффициенты теплоотдачи с обеих сторон внешней стенки твэла принять одинаковыми аз = аг. Теплоемкость воды принять постоянной и j, = 4,25-10 Дж/(кг-°С). [c.246]

Если процесс происходит неадиабатно, т. е. отвод тепла определяется не только выносом тепла с продуктами горения, но также внешним теплообменом, то вид функции Фа усложняется. В том случае, когда теплообмен с окружающей средой будет носить конвективный характер, функции Фг будут отображаться прямыми линиями если же учитывать теплообмен изучением, то зтиМ функциям будут соответствовать кривые (рис. 84). Пучок кривых Фа на рис. 84 при одной и той же начальной температуре 00 характеризует внешний теплообмен излучением при разных значениях коэффициента излучения а . Чем больше а , тем меньше значение ординаты ф, т. е. тем ниже стационарный уровень температуры и полноты горения. При очень большой величине внешней теплоотдачи воспламенение может стать вообще невозможным. [c.159]

Исследование внешнего тепло- и массообмена при сушке пастообразных материалов в условиях вальцеленточной сушилки показало, что формула для коэффициента конвективной теплоотдачи от поверхности материала к воздуху в общем случае должна иметь вид [c.165]

Пульсация потока в парообразующих трубах всеи а сопровождается периоди чеокими колебаниями внутренней теплоотдачи, возникающими за счет изменения температуры металла стенок трубы. Когда во время пульсации расход воды через водоподогревательный участок витка сокращается, одновременно происходит уменьшение внутренней теплоотдачи — из-за уменьшения величины коэффициента теплоотдачи с падением скорости движения воды. Так как внешняя теплоотдача остается практически [c.138]

Однослойная стенка прн A.w= onst. На границах плоской стенки заданы коэффициенты конвективной теплоотдачи ai и аг и значения температуры окружающей среды Тп и Tf2 (рис. 8.5). Внешнее термическое сопротивление в пограничном слое на границах стенки будет 1/ai и Maj. Уравнение для плотности теплового потока [c.346]

Однослойная стенка при >- соп81. На внутренней и внешней границах стенки заданы температуры окружающей среды и коэффициенты конвективной теплоотдачи (рис.8.7). Граничные условия имеют вид (при Тп>Т(2) [c.353]

Оребрение поверхности позволяет уменьшить внешнее термическое сопротивление 1/аА за счет увеличения поверхности теплообмена А. С этой целью обычно используют оребрение внешних поверхностей. Кроме того, оребрение может непосредственно воздействовать на интенсивность теплообмена в пограничном слое и коэффициент конвективной теплоотдачи а. Рассмотрим влияние оребрения внешней поверхности на теплообмен. Схема оребре- [c.417]

Н. Э. Баумана В. А. Сулиным для различных укладок шаровых электрокалориметров в цилиндрических каналах [40]. На рис. 4.3 показаны результаты обработки для коридорной (М— = 1,4), шахматной (ЛГ=1,12 и 1,4) и кольцевой N=2,2) упаковок. Экспериментальные данные по теплоотдаче в шахматных упаковках (iV=l,4 m = 0,5) лежат примерно на 30%, а для Л =1,12 т = 0,5 на 20% выше подсчитанных по зависимости (4.21) для коридорной и кольцевой упаковок средний коэффициент теплоотдачи хорошо описывается предложенной зависимостью. При использовании предложенной методики влияние параметра N на критерий Nu исчезает. Можно найти количественную зависимость Nu=/(m, Re) в рамках внешней задачи, используя те же зависимости для двух областей чисел Re. Для чисел Re = 2-10 4-10 [40] [c.80]

Определить тепловые потери с 1 м трубопровода, рассмотренного в задаче 1-34, если трубопровод покрыт слоем изоляции толщиной 6i=60 мм (рис. 1-14). Коэффициент теплопроводности изоляции Я = 0,15 Вт/(м-°С). Коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции к окружающему воздуху 05=8 Вт/(м2. °С). Все остальные условия остаются такими же, как в задаче 1-34, Вычислить также температуры на внешней поверхности трубы и на внешней поверхности изодяцип t s- [c.17]

Определить значение коэффициента теплоотдачи и температуру стенки при течении воздуха по односторонне обогренаемому кольцевому каналу. Внешний и внутренний диаметры канала равны соответственно 2=40 мм и di = 8 мм. В рассматриваемом сечении, расположенном за участком тепловой стабилизации (л > .т), средняя массовая температура и скорость движения воздуха i i=10G° и ш) = 55 м/с. [c.117]

Какова должна быть степень черноты загцптпого экрана коллектора пароперегревателя, чтобы тепловые потерн с иоверхно-сти этого коллектора за счет излучения не превышали 580 Вт/м и температура на поверхности экрана не превышала 70 С Диаметр защитного экрана равен 325 мм. коэффициент теплоотдачи за счет конвекции с внешней новерхиостн экрана а=11,6 Вт/(м -°С) и температура окружающей среды и ограждений <2 = 30° С. [c.199]

Определим коэффициент теплоотдачи от поверхности оболочки к поде во внешнем кольцевом канале. [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...