Осреднение коэффициентов теплоотдачи и температурного напора

ОСРЕДНЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛООТДАЧИ И ТЕМПЕРАТУРНОГО НАПОРА [c.175]

В рассматриваемом случае температуры 4 и постоянны, следовательно, неизменен и температурный напор с = с— о- При этом осреднение коэффициентов теплоотдачи по уравнениям (6-1) и (6-2) дает один и тот же результат. [c.223]

В рассматриваемой нами задаче температурный напор in—te не изменяется по х. В этом случае методы осреднения коэффициента теплоотдачи (6-1) и (6-2) дают одинаковые результаты. Используя второй метод, можно написать [c.268]

Д. А. Лабунцова [Л. 46, 97] для значений Ь= + 1 и 6 = —0,25. Здесь I — полная длина пластины, значение 6=0 соответствует изотермической поверхности стенки. Кривые 1 показывают изменение местных коэффициентов теплоотдачи. Кривые 2 и 3 дают изменение средних коэффициентов при осреднении по формулам (6-22) и (6-21). Нарастанию температурного напора по длине (Ь>0) соответствует более высокие значения а, уменьшению (Ь< 0)—более низкие. [c.189]

В рассматриваемом случае температуры t и to постоянны, следсь-вательно, неизменен и температурный напор с = с—to. При этом осреднение коэффициента теплоотдачи по уравнениям (6-21) и (6-22) дает один и тот же результат. [c.235]

В настоящее время в теплопередаче при Д/ onst и пoльзyю f я как первый, так и второй методы осреднения. Предпочтительнее использовать первый — согласно уравнению (6-21). При Д =/=сопз1 использование среднеинтегрального значения коэффициента теплоотдачи приводит к необходимости введения в расчет специально подобранного среднего температурного напора только в этом случае можно получить правильное значение теплового потока. [c.175]

Таким обрааом, среднелогарифмический температурный напор соответствует среднеинтегральному при условии, что с = onst и коэффициент теплоотдачи осреднен по уравнению (6-22) (или a= onst). Остаются в силе и другие ограничения, принятые при получении формулы (6-10) или (6- 16). [c.177]

По мере увеличения температуры стенки, а следовательно, и ее тепловой нагрузки, перегрев жидкости в пристенном слое увеличивается, в связи с чем равновесный размер пузырьков становится меньше. Таким образом, плотность распределеления одновременно сидящих на стенке пузырей увеличивается, как и густота заполнения жидкостного объема свободно движущимися пузырями. Это приводит к росту суммарной поверхности раздела двух фаз, а следовательно, к интенсификации парообразования. Мощным фактором, действующим в том же направлении, является многоочаговое возмущение пограничного слоя жидкости пузырями. При росте пузыря окружающая его жидкость оттесняется, после же отрыва пузыря менее нагретая жидкость устремляется к месту, где перед тем находился пузырь. Возникают пульсационные движения, которые в районе каждого центра парообразования периодически турбулизируют пристенный слой. Пока температурный напор мал, немногочисленные возмущения от отрывающихся пузырей не оказывают существенного влияния на осредненную во времени интенсивность теплоотдачи, и поэтому коэффициент теплоотдачи к кипящей жидкости может быть определен так, как будто никакого кипения и не происходит. По мере увеличения плотности теплового потока положение решительно изменяется интенсивность теплоотдачи начинает превышать уровень, отвечающий некипящей жидкости. Перемешивание жидкости вблизи поверхности нагрева из-за кипения столь энергично при больших тепловых нагрузках, что коэффициент теплоотдачи может оказаться почти независящим от того, развивается ли кипение в большом объеме или же при наличии вынужденного течения жидкости вдоль стенки. [c.165]

Как отмечается в [Л. 139], при законе осреднения по (6-1) численная величина а мало зависит от пе-ременности температуры стенки и близка к значению среднего коэффициента теплоотдачи при i = onst, f.o Этот вывод относится как к степенному, так и линейному закону изменения температурного напора. [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...