Средний коэффициент теплоотдачи и температурный напор

СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛООТДАЧИ И ТЕМПЕРАТУРНЫЙ НАПОР [c.19]

При исследовании теплоотдачи как в условиях конвекции однофазных потоков, так и при конвекции двухфазных потоков принимается, что коэффициент теплоотдачи не зависит от способа обогрева. Однако это положение относится только к средним значениям коэффициента теплоотдачи. Местные же коэффициенты теплоотдачи могут существенно отличаться в зависимости от способа обогрева. Такие сравнительные исследования были проведены в работе [Л. 7], результаты которой даны на рис. 4-14. На этом графике приведено распределение местных коэффициентов теплоотдачи и температурных напоров по высоте в условиях конденсационного и электрического обогрева трубы при одинаковых средних тепловых потоках. Опытные данные [c.255]

Определить также, как изменятся значения коэффициентов теплоотдачи для воды и масла, если при тех же средней температуре жидкости и температурном напоре будет производиться охлаждение жидкости (<ж = 70"С и с=50°С). [c.141]

Как изменятся коэффициенты теплоотдачи и поверхности нагрева для воды, масла и воздуха, полученные в задаче 5-38, если при той же средней температуре теплоносителя (/ik = 70° ) температура степки будет не 120, а 20° С, т. е. будет происходить охлаждение теплоносителя при том же температурном напоре, что и в условиях задачи 5-38. [c.89]

В зависимости от применяемого расчетного температурного напора и различают средние коэффициенты теплоотдачи [c.273]

Таким образом, в рассмотренном частном случае при экспериментальном определении среднего коэффициента теплоотдачи целесообразно в качестве расчетного температурного напора брать А/л- Тогда значения а, определенные по (2.70) и (2.71), совпадают независимо от закона изменения местного коэффициента теплоотдачи по длине трубы. Вместе с тем, используя (2.71), считая что а известно, можно определить Q . В других случаях знание коэффициентов теплоотдачи, усредненных по (2.70), не дает возможности вычислить тепловой поток Ос, если задана (с(х), и. температуру стенки, если задан дс х). Поэтому в случайте, когда t не является постоянной величиной, использование усреднения по (2.70) нецелесообразно. [c.103]

На основе уравнений (12-14) и (12-19) составлена номограмма (рис. 12-8) для определения среднего коэффициента теплоотдачи при конденсации водяного пара на вертикальных поверхностях. Номограмма позволяет найти а, если Известны высота h поверхности теплообмена, температурный напор = и температура насыщения пара. [c.277]

Интенсифицирующее воздействие скорости пара проявляется и при Re >3,3-10 . Однако при значительных температурных напорах средний коэффициент теплоотдачи при конденсации движущегося пара мало отличается от о. [c.292]

Из (4-18) следует, что средний коэффициент теплоотдачи уменьшается с ростом высоты h и температурного напора М. [c.132]

Этот температурный напор еще не являлся расчетным, нужным для подсчета среднего коэффициента теплоотдачи на участке, так как температура стенки в опытах сильно возрастала по длине трубки и, следовательно, возрастала по длине локальная тепловая нагрузка, а в этих условиях средняя температура жидкости не является средней арифметической. [c.16]

В ранних исследованиях результаты представлялись в виде зависимостей средних коэффициентов теплоотдачи от плотности теплового потока или температурного напора. Сравнение подобного рода зависимостей для водяного пара показывает, что при одних и тех же значениях аргумента коэффициенты теплоотдачи могут различаться примерно в 30 раз. [c.162]

Количество тепла Q , передаваемого конвекцией от дымовых газов к стенке поверхности нагрева или от стенки к воде, пару или воздуху, зависит от коэффициента теплоотдачи Ок, ккал м -ч-град, средней разности температур или температурного напора между греющей и нагреваемой средой Д/, °С и от величины поверхности нагрева Н, м . [c.112]

Вследствие утолщения пленки конденсата на нижних трубах пучка за счет натекания его с верхних рядов труб и уменьшения скорости пара по мере его конденсации (при обычном поступлении па,)а в пучок сверху) Вид функции / в формуле (11-18) зависит от формы пучка, начальной скорости пара, температурного напора и других факторов, вследствие чего уменьшение местных и среднего коэффициентов теплоотдачи с ростом числа рядов труб в пучке может быть [c.161]

Если определить средний коэффициент теплоотдачи аппаратов А <.р и другие величины и принять равными температурные напоры по аппаратам [c.149]

В уравнениях (2-85) — (2-90) обозначено Nu=adA Nu = ad/A. Ре=шй(/а Re=zwd/v а=< о/Д .ч — средний коэффициент теплоотдачи на участке трубы от x=0 до Х—1-, 9с —средняя плотность теплового потока на том же участке Д<л — средний логарифмический температурный напор [см. уравнение (2-69) а= /А< — местный коэффициент теплоотдачи на расстоянии х от входа и Д — местная плотность теплового потока и местный температурный напор [см. уравнение (2-64)J[ в том же сечении d — диаметр трубы w — средняя по сечению скорость жидкости. [c.164]

Оценивая средний коэффициент теплоотдачи, необходимо учитывать сложные процессы тепло- и массообмена от пара к воде и обратно. Ограничивая рассмотрение лишь капельно-взвешенным режимом течения смешанного пароводяного потока, можно представить примерно следующую картину. Перегретый пар из окружающего каплю объема конденсируется на ее относительно холодной поверхности. Теплота конденсации передается наружным слоям капли, которые перегреваются и испаряются. Затем на поверхности капли уменьшенного объема снова происходит конденсация пара и так далее, пока вся капля полностью не испарится. С течением времени окружающий каплю объем пара охлаждается за счет испарения воды, оставаясь перегретым и температурный напор между каплей воды и паром уменьшается, а вместе с тем изменяется коэффициент теплоотдачи. Так как капли неодинаковы по размеру, неравномерно распределены в объеме пара, то и коэффициент теплоотдачи по отношению к различным каплям неодинаков. Поэтому можно говорить только о средней величине коэффициента теплоотдачи. Из теории теплоотдачи известно, что на границе перехода от пузырькового кипения воды к пленочному при температурном перепаде около 30 °С и атмосферном давлении коэффициент теплоотдачи равен примерно 1,5-10 ккал/(м -ч-°С) 16,27-10 кДж/(м -ч-°С)]. Условия кипения капель воды в ОП РОУ, конечно, не идентичны тем, при которых получен указанный а, но, вероятно, приближаются к ним. Поэтому в уравнении [c.182]

Здесь Ои — средний коэффициент теплоотдачи п-го ряда, приведенный к скорости пара и температурному напору в первом ряду труб а] — средний коэффициент теплоотдачи первого сверху ряда [Л. 257]. [c.282]

Таким образом, проведенный расчет температурного поля жидкости при ламинарном стабилизированном течении в трубе дал возможность найти коэффициент теплоотдачи и средний логарифмический температурный напор. Следует обратить внимание на то, что даже в таком простом случае теоретический анализ связан с большой затратой времени и труда. Во многих важных для практики задачах конвективного теплообмена теоретический подход вообще не приводит к положительному результату. [c.276]

Формула (12-71) получена теоретическим путем опыт дает более высокие значения коэффициента теплоотдачи а. Это происходит по двум причинам из-за изменения физических свойств конденсата с температурой, что может быть приближенно учтено поправкой (Ргн/Ргс) , а также из-за волнового характера движения пленки. Последнее обстоятельство приводит к увеличению среднего коэффициента теплоотдачи, что можно учесть умножением его на поправку 8t,=Re° ° . При небольших давлениях пара и температурных напорах величина (Ргн/Ргс)° немного меньше единицы. Величина Ev может принимать следующие значения [c.301]

Локальные скоростные коэффициенты по высоте пучка. Аналогично предыдущему локальный скоростной коэффициент определялся как отношение коэффициента теплоотдачи от движущейся смеси на любом участке к среднему коэффициенту теплоотдачи оо, подсчитанному для неподвижного пара со средним значением тем-пературного напора A i между смесью и стенкой, взятым из опыта. На основании обобщения большого количества опытов (около 200) при начальном содержании воздуха в паре е д = 1 -i- 20%, скорости смеси = 15 300, ее давления Рсм = 0,15 -г- 1,05 ата и температурном напоре A i = 10 40° предлагаются следующие зависимости [c.163]

Как изменится коэффициент теплоотдачи третьего ряда труб при поперечном обтекании шахматного пучка трансформаторным маслом и водой в условиях задач 6-18 и 6-19, если вместо нагревания будет происходить охлаждение жидкости при том же температурном напоре, что и в задаче 6-18, т. е. при средней температуре потока ,к = 90°С и средней температуре стенки /г = 4П С Остальные величины останутся без изменений (d=20 мм аи = 0,6м/с). Сравнение произвести для угла атаки ф=90°. [c.145]

Графшки зависимости среднего коэффициента теплоотдачи от температурного напора и плотности теплового потока. [c.179]

Нели в процессе теилооб.меиа коэффициент теплоотдачи хотя бы одной среды зависит от температурного напора, то н в этом случае можно применить апалнтическип метод, но расчет будет более трудоемким, так как требует последовательных приблни<е-пий, Е это.м случае поступают следующим образом. Задаются средней температурой стенки, В перво.м приближении можно принять Т=-- 0,5 (Т + Ti). Для принятой средней температуры стеики и заданной средней температуры потока, например Т , рассчитывают средний коэффициент теплоотдачи и коэффициент теплопередачи к, отнесенный к выбранной определяющей поверхности (внутренней, наружной п т, д.). Затем проверяют, соответствует ли выбранная температура 7 ,, значению, отвечающему условию стационарного процесса Та) = откуда [c.252]

Сравнение расчетов регенератора-испарителя с теплоносителем Ыг04, выполненных по шагам и по средним на участке параметрам теплоносителей (средним коэффициентам теплоотдачи и среднелогарифмическнм температурным напорам), показало, что расчет по средним завышает поверхность теплообмена на 30—407о. [c.140]

Средний коэффициент теплоотдачи определяется по уравнению (5-9). Тепловой поток определяется по массовому рас.ходу и изменен,по температуры воды. Опытная установка позволяет получить скорости в питсрвалс от 1,5 до 9 м/сек и числа 1 сйнольдса до 40- Ю". В опп-санных опытах температуры жидкости и стенки находились в пределах от 30 до 70° С, температурные напоры между стенкой и водой — н пределах от 8 до 30° С. Обработка опытных данных может быть произведена в форме критериального уравнения (5-29). [c.262]

Здесь средний коэффициент теплоотдачи отнесен к среднему логарифмическому температурному напору. Физические свойства жидкости, входящие в Nu и Ре, а также значение выбираются по температуре t=t —А л/2 (значение jx берется по средней температуре стенки). Определяющим размером, вводимым в Nu и Ре, является внутренний диамётр трубы. [c.212]

Определение среднего коэффициента теплоотдачи по соотношению (3-17) имеет также то преимущество, что при этом расчетные уравнения (3-10) и (3-12) для средней теплоотдачи изотермической пластины оказываются обычно справедливыми с достаточной степенью точности для нахождения среднего коэффициента теплоотдачи пластины с переменным по длине температурным напором. Так, например, при таком методе расчета среднего коэффициента теплоотдачи для пластины с = onst поправки на неизотермичность составляют при ламинарном пограничном слое примерно -f6% при турбулентном пограничном слое +1 % [c.72]

Зарождение и развитие паровой фазы в подавляющем большинстве реальных установок осуществляется непосредственно на поверхностях парогенерирующих элементов. В связи с этим вопрос о влиянии поверхности на кипение всегда находится в центре внимания исследователей. Уже в первых исследованиях кипения воды на различных поверхностях, поставленных Якобом и Фритцем [1], были выявлены отличия в количественных характеристиках теплоотдачи при кипении для гладких и шероховатых поверхностей. Было установлено, что с ростом шероховатости действующий температурный напор при кипении уменьшается, а следовательно, средний коэффициент теплоотдачи, определяемый как отношение удельной тепловой нагрузки к среднему температурному напору, увеличивается. В дальнейшем подобные наблюдения проводились многократно при изучении кипения различных жидкостей для воды и органических жидкостей Зауэром [2], Корти и Фаустом [3], Гриффитсом и Уоллисом [4, 5], Е. К. Авериным [6], Д. А. Лабунцовым с сотрудниками [7], Сю и Шмидтом [c.258]

Для решения этой задачи необходимо было установить влияние неравномерности распределения коэффициента теплоотдачи по поверхности на суммарный тепловой поток через ребро. С этой целью были поставлены опыты по теплоотдаче в пучках ребристых труб с измерением температур поверхности ребра в большом количестве точек. На основе этих измерений определялись усредненный по поверхности температурный напор и средний коэффициент теплоотдачи на поверхности ребер а. Полученные значения коэффициента теплоотдачи подставлялись далее в аналитическую формулу для теплового потока и выяснялось, какой поправочный коэффициент г)), учитывающий нерав-номерно сть распределения теплоотдачи по поверхности ребра, следует ввести к коэффициенту а, чтобы расход тепла или приведенный коэффициент теплоотдачи, вычисленные по аналитической формуле, совпадали с измеренными в опытах значениями. [c.86]

Средний коэффициент теплоотдачи определяется по уравнению (3-25), тепловой поток по уравнению (3-33). Опытная установка позволяет получить скорости в интервале от 1,5 до 9 м1сек и числа Рейнольдса до 40-10 Температуры жидкости и стенки в пределах - 30— 70° С температурные напоры между стенкой и водой 8—30° С. Обработка опытных данных может быть произведена в форме критериального уравнения (3-56). [c.199]

Как отмечается в [Л. 139], при законе осреднения по (6-1) численная величина а мало зависит от пе-ременности температуры стенки и близка к значению среднего коэффициента теплоотдачи при i = onst, f.o Этот вывод относится как к степенному, так и линейному закону изменения температурного напора. [c.181]

В (7-84) средний коэффициент теплоотдачи отнесен к среднему логарифмическому температурному напору (так как I слабо изменяется по длине, то этот темлературный напор обычно можно заменить средним арифметическим). Физические свойства жидкости в выражениях для Ыи и Ре, а также значение ц выбираются при температуре Д л- Уравнением (7-84) можно пользоваться при значениях [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...