Расчет энергетических потоков

РАСЧЕТ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПОТОКОВ Определение наиболее значимых потребителей ТЭР [c.253]

Многочисленные динамические критерии, учитывающие характер распределения энергетического потока, коэффициент полезного действия, коэффициенты потерь и др., связанные с расчетом трения в элементах создаваемой системы. [c.48]

Для оценки достоверности результатов расчетов нейтронных потоков в бетонной защите реальных энергетических реакторов проводили измерения плотности потока тепловых нейтронов, а также спектров нейтронов в широком интервале энергий в макетах сплошной защиты. Для этого из канала ИК извлекли трубу-имитатор и в полости каналов ИК и противовесов вставили пробки из бетона соответствующего состава с отверстиями для детекторов. Полученные значения плотности потока тепловых нейтронов позволили определить условную чувствительность камеры, А-см -с/нейтрон, по методике работ [2—4]. [c.110]

К недостаткам определения аэродинамических характеристик решеток турбин методом взвешивания единичной лопатки следует отнести 1) невозможность исследования точечного распределения потерь энергии потока по сечепию решетки 2) трудность точного определения расхода пара, приходящегося на один канал 3) сложность расчета энергетических характеристик решеток по данным измерения сил в паровом потоке. [c.78]

Затем делают предварительный расчет КУ и ПТУ с учетом потоков конденсата и питательной воды, подогреваемых вне системы ее регенерации. После этого проводят поверочный расчет энергетического парового котла на частичной нагрузке в соответствии с требованиями технологического процесса, протекающего в нем, и расчет КУ. После соответствующих итераций переходят к определению показателей тепловой экономичности всей ПГУ. [c.497]

Мы уже указывали в 3-1, что метод вычитания Р. Клаузиуса не нуждается в полном исследовании и расчете всех потоков эксергии, движущихся в рассматриваемой установке. Он довольствуется вычислением эксергии тепла только на входе в энергетическую установку. В том случае, когда установка должна куда-либо отдавать полезно используемую эксергию тепла (например, при теплофикации, отоплении тепловым насосом), иногда целесообразно вычислить эксергию этого тепла. В результате вычитания эксергетических потерь от эксергии тепла, введенного в установку (цикл), остается реальная работа или эксергия отданного потребителю тепла или то и другое вместе. Сколько бы потоков рабочих тел не проходило через данный узел, какие бы процессы в нем ни совершались, любые эксергетические потери узла неизменно вычисляются по одной. и той же формуле (1-32). Вследствие аддитивности энтропии аддитивны и эксергетические потери можно [c.161]

Из предыдущего текста видно, что если речь идет не о световом потоке, а о потоке излучения, то расчеты энергетических коэффициентов отражения р , пропускания т, или поглощения могут быть выполнены по формулам, подобным выражениям (3-2), в которые, однако, не войдут множители V (к). Таким образом, [c.62]

Структура машины определяет характер энергетических потоков в машине, а также может оказаться решающей при расчете установочной мощности двигателя (двигателей), так как от структуры машины зависит строение рабочего и энергетических циклов. [c.221]

Коэффициент должен учитывать потери удельного импульса, вы-зываемые завесой охлаждения. При расчете энергетических характеристик камеры сгорания по двухслойной модели потока продуктов сгорания, как сказано выше, расход на завесу охлаждения присоединяется к расходу в пристеночном слое и предполагается, что он полностью с ним перемешивается, снижая соответственно в нем соотношение компонентов. [c.87]

Уравнения расхода в форме (2-38) и (2-39) могут быть использованы для расчета адиабатического потока в изолированной системе (без энергетического обмена с внешней средой) при наличии трения. Действительно, условие постоянства расхода (2-38) для двух произвольно выбранных сечений канала можно записать в такой форме [c.61]

Уравнение для импульса газового потока (2-44) было впервые получено Б. М. Киселевым. Оно широко используется в различных задачах и, в частности, для расчета энергетически неизолированных потоков (расчет течений с подводом или отводом тепла при наличии сил трения, расчет внезапного расширения канала, процесса смешения и др.). [c.62]

Не следует забывать, что в этой формуле Фу является не плотностью потока у-квантов /-й энергетической группы, а той величиной, на которую надо умножить удельную мощность дозы излучения, энергию у-квантов и т. п., чтобы получить вклад ]-й группы у-квантов в значение искомого функционала. При расчете другого функционала следует брать иные значения фактора накопления. [c.57]

Во всех формулах, описанных в этом разделе, подразумевается энергетическая зависимость как источников, так и коэффициентов ослабления, а следовательно, и потоков у-излучения. Расчет обычно проводят для отдельных энергетических групп, учитывая фактор накопления рассеянного излучения, а затем результаты суммируют. [c.63]

Расчет пространственно-энергетического распределения потоков нейтронов в активной зоне и защите. [c.78]

Граница областей III и IV определяется расчетом на основе энергетического баланса и не отражает каких-либо физических изменений в двухфазном потоке. Область IV заканчивается сечением, в котором температура жидкости во всех точках достигает температуры насыщения, после чего поток становится термически равновесным. Это сечение приближенно может быть определено прямы- [c.336]

В заключение отметим следующее. Данный вопрос (о передаче механической энергии через боковую поверхность струек) может приобретать существенное практическое значение в том случае, когда при выполнении гидравлических расчетов приходится расчленять целый поток на отдельные фрагменты теми или другими продольными (по отношению к потоку) поверхностями здесь, естественно, может возникнуть потребность количественно учесть соответствующую величину йд . Кроме того, данный вопрос представляет еще интерес в том отношении, что, рассматривая его, можно дополнительно объяснять с физической (энергетической) точки зрения возникновение и существование в потоке водоворотных областей (характеризуемых возвратным течением см. 4-14). [c.180]

В термодинамических расчетах элементов энергетического оборудования большое значение имеют два частных случая адиабатного потока, характеризуемых тем, что одно из слагаемых, составляющих удельную работу потока (ш-/2)й/,, обращается в нуль. В предыдущем параграфе они рассматривались в отношении удельной работы потока, здесь же покажем физический смысл приращения удельной энтальпии в этих двух случаях. [c.206]

Расчет турбулентных закрученных потоков в каналах имеет важное практическое значение, поскольку большинство энергетических установок эксплуатируется в условиях турбулентного режима течения. [c.112]

Методы измерения физического объема энергетических ресурсов важны и весьма разнообразны. Некоторые, вероятно, скажут, что наиболее точно измерена ресурсная база солнечной энергии и общего потока земного тепла, поскольку они являются результатом физических расчетов, подтвержденных экспериментальными данными. Однако величина доказанной части этих резервов неточна в силу распыленности мест использования, и ее часто не указывают из-за незначительности. Напротив, доказанные резервы сырой нефти США, по-видимому, известны с высокой точностью, хотя точных данных о величине их ресурсной базы не имеется. [c.24]

Тип и параметры принципиальной тепловой схемы, характеризующей тепловой цикл работы электростанции, непосредственно определяют ее тепловую экономичность и в значительной степени надежность работы. Поэтому разработка принципиальной тепловой схемы новой установки является весьма ответственной задачей и требует решения ряда существенных вопросов. Разработка принципиальной тепловой схемы заключается в выборе типа и мощности энергетической установки (электростанции) и отдельных ее элементов в составлении схемы, т. е. в объединении отдельных ее элементов в единую установку, обеспечивающую надежный заданный отпуск энергии и экономично работающую в расчетах, служащих для определения потоков пара и воды и показателей тепловой экономичности. [c.182]

Расчет принципиальной тепловой схемы ТЭЦ с турбогенераторами ВПТ в общем виде производится для определения соотношений между величинами энергетических нагрузок И расходами пара D, и прочими потоками пара и воды на установке, а также для определения к. п. д. установки. [c.225]

Интегральные методы являются мощным средством получения инженерных соотношений в задачах, связанных с определением энергетических потерь, интенсивности тепло- и массооб-мена при турбулентном режиме течения [25]. Эти методы в полной мере приемлемы и для расчета закрученных потоков, но при этом Должны быть учтены специфшюские особенности распределения скоростей и давлений в радиальном направлении. [c.23]

Понятие о коэффициенте расхода введено в теорию турбин за последние годы. Раньше его отождествляли с понятием о коэффициенте скорости ф. Расчет коэффициента расхода по теории пограничного слоя позволяет сделать сопоставление указанных двух величин л и ф. С этой целью можно выполнить расчет энергетических потерь в пограничном слое, принимая, что такие потери отсутствуют в ядре потока и сосредоточены только в пограничном слое. Ссылаясь на тот же 9 книги [4], можно получить на основании таких расчетов для прямоосных каналов формулу [c.206]

Расчет параметров потока N204 в элементах энергетических установок с учетом кинетики химических реакций для каналов с постоянным и переменным (суживающимся и расширяющимся) поперечным сечением проведен в [14]. Авторы отмечают, что в области температур Т < 500 К необходимо учитывать полный механизм обратимой диссоциации ЫОг (реакции 7—18). Неучет этих реакций приводит к существенным погрешностям в значениях параметров потока. В области более высоких температур и давлений и при больших значениях времени пребывания газового потока в канале погрешности менее значительны. [c.32]

Приступая к изложению вышеназванного аналитического расчета, прежде всего отметим следующее. Во включенном зубчатом тормозе как передаче с замкнутым энергетическим потоком циркулирующая мощность многократно превышает мощность, требующуюся для движения звеньев тормоза и подводимую в данном случае через механизм главного движения станка. Поэтому потери мощности на вредные сопротивления в таком механизме главного движения многократно ниже потерь циркулирующей в тормозе мощности на вредные сопротивления в самом тормозе. В связи с этим в нижеприведенном аналитнческо.м расчете опущены, как малые, сопротивления в механизме главного движения станка. [c.452]

Важно отметить, что система многогрупповых уравнений (4.24) пока что является точной и эквивалентной уравнению переноса. Однако она содержит групповые константы и, следовательно, в соответствии с уравнениями (4.26) и (4.27), функции фп (х, Е) внутри различны. групп, которые неизвестны. Этот момент можно лучше понять, ( сли предположить, что групповая структура вводится только для одной группы, которая перекрывает весь представляюш,ий интерес энергетический интервал. В результате получим просто одногрупповую (или односкоростную) задачу, которую можно использовать для точного определения собственных значений (см. разд. 4.4), скоростей реакций и т. д. Такое представление, конечно, вряд ли пригодно, так как соответствующие одногрупповые сечения неизвестны. Для их определения требуется, как отмечалось выше, знание весовых функций (д , Е). Для удовлетворительного одногруппового расчета энергетическая зависимость потока нейтронов, т. е. весовых функций, должна быть точно известна на всем представляющем интерес интервале энергий. Следовательно, одногрупповой метод непригоден для решения уравнения переноса. [c.141]

На основе расчетно-теоретического анализа процессов сжатия и горения такой мишени были получены оценки энергетических потоков, воспринимаемых первой стенкой камеры, в которой происходит микровзрыв. Эти оценки послужили основой для создания принципиальной концепции реакторной камеры и бланкета, который является связующим звеном между производством энергии в термоядерной реакции и преобразованием ее в электрическую энергию. Основными проблемами, возникающими при конструировании камеры и бланкета, являются поддержание необходимого вакуума в камере (т.е. быстрая релаксация полости камеры к состоянию до микровзрыва) и недопущение предельных термомеханических напряжений в конструкционных материалах. Аналитическое исследование и численный расчет процессов отклика камеры и бланкета на микровзрыв показали, что для предлагаемой нами конструкции камеры необходимая частота повторений микровзры- [c.124]

Разработанная методика совоставления й выбора конструктивных вариантов активной зоны реакторов ВГР позволяет оптимизировать геометрические размеры шаровых твадбв для заданных параметров активной зоны и газового теплоносителя, а также оценивать влияние последних на критерий энергетической оценки Е. В работе приводятся результаты оптимизационных расчетов параметров шаровых твэлов реакторов ВГР при различной средней объемной плотности теплового потока, на основе которых могут быть сделаны рекомендации и выбран конструктивный вариант твэла и реактора. [c.107]

Анализ результатов траверсирования различными зондами объема камеры энергоразделения позволяет выделить следующие характерные особенности распределения параметров в вихревой трубе с дополнительным потоком. Как и в обычных разделительных вихревых трубах, работающих при ц 1, четко различаются два вихря — периферийный и приосевой, перемещающиеся в противоположных направлениях вдоль оси. Первый — от соплового сечения к дросселю, второй — в обратном направлении. Распределение параметров осредненного потока существенно неравномерно как по сечению, згак и по длине камеры энергоразделения. Радиальные градиенты статического давления и полной температуры уменьшаются от соплового сечения к дросселю, а их максимальные значения наблюдаются в сопловом сечении. Распределение тангенциальных и осевых компонент скорости качественно подобны для различных сечений, однако, количественно вдоль трубы они претерпевают изменения. Поверхность разделения вихрей в большей части вихревой зоны близка к цилиндрической, о чем свидетельствуют пересечения осевых скоростей для различных сечений примерно в одной точке оси абцисс Т= 0,8 (см. рис. 3.9 и 3.10). Это хорошо согласуется с результатами исследований вихревых труб с диффузорной камерой энер-горазцеления, работающих при ц < 0,8, и позволяет в составлении аналитических методик расчета вихревых труб с дополнительным потоком вводить допущение dr /dz = О, а радиус разделения вихрей Tj для этого класса труб считать равным примерно 0,8. Как и у обычных труб, интенсивность закрутки периферийного потока вдоль трубы снижается -> 0), а возвратное при-осевое течение формируется в основном из вводимых дополнительно масс газа, скорость которых на выходе из трубки подвода дополнительного потока имеет осевое направление. По мере продвижения к отверстию диафрагмы приосевые массы в процессе турбулентного энергомассообмена с периферийным вихрем приобретают окружную составляющую скорости. Затухание закрутки периферийных слоев происходит тем интенсивнее, чем больше относительная доля охлажденного потока. Опыты показывают, что прй оптимальном по энергетической эффективности [c.112]

Результаты расчета, проведенного на основе предложенного механизма, показали хорошее согласие с экспериментальными данными [140]. Применение такого подхода особенно эффективно при расчете работы вихревой трубы на режиме ц = 1 (когда горячий конец полностью заглушен). Следует отметить, что источником работы А, затрачиваемой на совершение микрохолодильных циклов, является энергия турбулентности, однако, саму ее структуру в [93, 94, 210] явно не учитывали, а необходимые энергетические соотношения получали на основе первого закона термодинамики. Последнее обстоятельство во многом определяет погрешность модели и в то же время подсказывает путь дальнейшего ее совершенствования, смысл которого состоит в детальном рассмотрении динамики турбулентного моля, времени его жизни I, масштаба и других характеристик как структурного элемента турбулентного потока. [c.122]

Нейтронное и у-излучения из активной зоны реактора создают мощный поток энергии, В больших энергетических реакторах интенсивность излучения достигает 10 МэвЦсм -сек). Это приводит к тому, что мощность энерговыделения в конструкциях, находящихся в непосредственной близости от активной зоны, достиггает 100 бт/слг и более [45]. Для корпусов водо-водяных и газоохлаждаемых реакторов, которые рассчитаны на значительное давление, энерговыделение, связанное с поглощением излучений, может привести к дополнительным температурным напряжениям, которые необходимо учитывать в расчетах прочности. Кроме того, интенсивное нейтронное облучение вызывает структурные нарушения материала корпуса, которые, накапливаясь, приводят к изменению его прочностных характеристик-Существенными факторами для реакторов многих типов являются также коррозия материала корпуса и усталость этого материала от переменной нагрузки. [c.66]

На основании сведений о пространственном расположении поясов радиации и данных о траектории полета корабля определяют интегральные потоки и энергетическое распределение заряженных частиц и вычисляют соответствующие тканевые дозы. Для заданной продолжительности полета оценивают ожидаемую тканевую дозу, обусловленную солнечным корпускулярным излучением. Суммарную дозу за полет сравнивают с дозой, установленной в качестве критерия радиационной безопасности. Основным методическим вопросом на этом этапе расчета явля- [c.285]

Исследование поля скоростей и давлений в проточной части, распределение давлений по поверхности лопастей и на стенках позволяет изучить влияние геометрических параметров на формирование потока и, следовательно, на энергетические и экономичеекие показатели гидропередачи, разделить потери, уточнить их расчеты, найти начальные и граничные условия, необходимые для решения дифференциальных уравнений, и произвести стыкование теоретических положений с опытными данными. [c.314]

Возрастающие энергетичеекие мощности, различный состав генерирующих источников (ГРЭС, ТЭЦ, АЭС, ГЭС), имеющих различные к. п. д. в быстроменяющихся ситуациях, разветвленная электрическая сеть с большими потоками и перетоками энергии между энергетическими системами, наконец, быстроменяю-щаяся динамика нагрузок по различным районам не только затрудняют, но и делают невозможным оптимальное ручное управление. Единственно правильным выходом из создавшегося трудного положения в диспетчерском управлении является широкое использование вычислительной техники. Современные ЭВМ, оснащенные устройствами оперативной и внешней памяти, способны по заранее составленной программе рассчитывать за короткое время многие варианты нагрузок для отдельных электростанций, энергосистем, давать расчеты параметров слолсных сетей, перетоков мощностей. [c.41]

Расчеты проведены для технологического канала водо-водяного энергетического реактора при значениях максимального удельного теплового потока Qmax ОТ 0,58 10 до 2,32-10 вт м , скоростях воды на входе от 2 до 5 м1сек и температурах воды на входе 250 и 260° С. [c.43]

Однако анализ литературы по гидравлике двухфазного потока в круглых трубах показывает, что и эта проблема изучена недостаточно обстоятельно. Так, можно констатировать, что, несмотря на многолетний опыт эксплуатации парогенерирующего энергетического оборудования, а также наличие многочисленных экспериментальных и аналитических работ, единая методика расчета гидравлического сопротивления при движении двухфазного потока в круглых трубах отсутствует. Такое положение вызвано главным образом тем, что экспериментальное изучение этого вопроса наталкивается на значительные трудности в связи с наличием большого числа параметров, от которых зависит гидравлическое сопротивление двухфазного потока. Имеющиеся в литературе теоретические решения, полученные при наличии весьма серьезных упрощений, вызванных главным образом отсутствием надежных сведений о механизме процесса, не дают, как правило, удовлетворительного совпадения с экспериментом. [c.146]

При оценке эффективности работы брызгальных бассейнов широко использовались исследования в лабораторных и натурных условиях, где устанавливались закономерности изменений параметров воды и воздуха [16, 17, 23, 29]. Были разработаны методики расчета и соответствующие программы, пригодные для использования в инженерной практике. Общая расчетная схема относится главным образом к области стабилизированных аэротермических характеристик, т. е. относится к брызгальному бассейну большой протяженности и, в частности, к концевой его части, которая отличается малой активностью и малыми энергетическими потенциалами. В этих же работах рассматривается гидродинамика ламинарного потока при наличии легкопроницаемой шероховатости, рассчитаны профили скорости и трения в потоке, установлена плотность распределения частиц, их снос потоком и соответствующие профили. Показано, что трансформация поля скоростей определяется действием трех механизмов торможением частицами основного потока, диффузией кинематической энергии от свободного потока в результате трения между слоями жидкости, переносом кинетической энергии свободного потока частицами при их движении от быстрых слоев течения к замедленным. [c.28]

При проектировании и размещении энергетических предприятий необходимо оценивать тепловую нагрузку на водоемы, используемые в качестве источников и приемников охлаждающей воды. Теоретическая оценка распространения теплых сбросных вод электростанций должна учитывать физические процессы теплопередачи в большом объеме воды, а также многообразие внешних факторов, влияющих на эти процессы. Для прогнозирования распространения тепла в районе сброса охлаждающей воды конденсаторов турбин применяют математические модели поверхностных струйных потоков. Рассматривают наиболее типичные условия сброса теплых вод поверхностный сброс в глубокий водоем, сброс в мелководную зону, вдольбереговой сброс. Выпускным устройством служит поверхностный сбросной канал прямоугольного сечения с геометрическим соотношением ho/bo l. При расчете распространения тепловых потоков определяют глубину проникновения и площадь распространения теплых вод, поля температур и скоростей течения потока, площади зон с различной степенью перегрева. В математических моделях учитывают теплоотдачу со свободной поверхности, скорость и направление течений, а также влияние дна и береговой линии. [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...