Сталь Кривые релаксации

Рис. 3.14. Кривые релаксации стали ЭИ-723 при 580 С, оо=300 МПа

При жестком нагружении с выдержками происходит релаксация напряжений, которой сопутствует накопление пластической деформации при каждом цикле, как это представлено на рис. 4 схематически, а на рис. 5 — в виде экспериментально полученного семейства кривых релаксации [14] для хромо-молибденовой стали при температуре 600° С. Сопоставлены три способа определения разрушающего числа циклов. Определена суммарная накопленная [c.8]

Рис. 3.48. Кривые релаксации стали 12 Сг—Мо—W—V (а) в стали 19-9DL (б) [82].

Определяя а по наклону кривых релаксации, рассчитали % с помощью уравнения (3.41) и получили [86, 87] соотношение между расчетной величиной % и напряжением в заданный момент времени (рис. 3.50). Это соотношение на начальной стадии релаксации (при высоком уровне напряжений и высокой скорости деформации) выражается серией прямых, различающихся в зависимости от начальной деформации. При непрерывном течении времени для стали 2,25 Сг—1Мо и нержавеющей стали 18—8Nb получили соотношение а—г , выражающееся практически единственной прямой. Однако для стали с 13 % Сг получили группу параллельных прямых, различающихся в зависимости от величины начальной деформации. Начальную стадию релаксации рассматривают как релаксацию первого периода, а продолженную [c.91]

Влияние легирования хорошо видно и при длительных испытаниях пружинных сталей при комнатной температуре На рис 122 приведе ны кривые релаксации на пряжений пружинной лен ты из сталей УЮА, [c.209]

Рис. 1.16. Сопоставление экспериментальных кривых релаксации для хромомолибденовой стали ЗОХМ при 500 °С и )азличных начальных напряжениях (сплошные линии) с теоретическими, построенными по теории упрочнения в формулировке (1.22) и (1.23) (штриховые линии) [30]

Рис. 1.17. Экспериментальные (сплошные линии) и теоретические по теории упрочнения (штриховые линии) кривые релаксации для хромомолибденовой стали при 500 °С и а (0) = 200 МПа

Уравнение (12.61) описывает семейство кривых релаксации в неявном виде. Для произвольных величин V и Р интеграл (12.61) определяется численно. На рис. 143 показаны результаты сопоставления экспериментальных данных по исследованию кривых релаксации напряжений для хромомолибденовой стали ЗОХМ при 500° С и различных начальных напряжениях (сплошная линия) с теоретическими (штриховая линия), построенными по теории упрочнения [43]. Теория упрочнения довольно хорошо подтверждается экспе риментально [c.349]

Приведем теперь результаты экспериментального исследова-низ ползучести и релаксации хромомолибденовой стали ЗОХМ при температуре 500°С, проведенного В. И. Даниловской, Г. М. Ивановым и Ю. Н. Работновым [18]. На фиг. 11 сплошными линиями изображены экспериментальные кривые релаксации при различных начальных напряжениях. Штриховыми линия.ми показаны теоретические кривые релаксации по гипотезе упрочнения в формулировке (14), (16). Для улучшения согласования с данными опытов как при построении кривых ползучести, так и при построении кривых релаксации величины Лир считались линейными функциями напряжения. [c.243]

Рнс. 12.12. Сопоставление экспериментальных кривых релаксации для хромомолибденовой стали ЗОХМ при температуре 500° С н различных начальных напряжениях (сплошные линии) с теоретическими, построенными по теории упрочнения в варианте (12,28), (12.29) (штриховые линии) [3] [c.289]

Левая часть интегрируется только тогда, когда а—целое число. Однако для произвольного а это интегрирование всегда можио выполнить численно таким образом, будет найдена зависимость между временем I и пластической деформацией р или напряжением а. На рис. 294 пунктиром построены кривые релаксации, рассчитанные на основании кривых ползучести для той же стали. Расчет кривых релаксации по кривым ползучести возможен не всегда для структурно неустойчивых материалов и для больших длительностей уравнение состояния может не выполняться. [c.439]

На той стадии испытаний, когда в образце распространяются полосы Чернова — Людерса (например, в малоуглеродистой стали) периодически происходит резкая релаксация напряжений, возникает кривая напряжение—деформация, имеющая выпуклости и вогнутости. При этом амплитуда колебаний напряжений в направлении вверх и вниз различается в зависимости от жесткости испытательной машины, часто становится трудным поддерживать постоянную скорость деформаций, возникают затруднения [7] при определении нижнего предела текучести. Кроме того, у некоторых материалов в результате взаимодействия атомов растворенных элементов, например углерода и азота, с дислокациями при определенных температурах и в определенном интервале скоростей деформации возникает пилообразная кривая напряжение — деформация. В той области становится трудным регулирование скорости деформации с использованием обратной связи с удлинением на расчетной длине образца, поэтому такое регулирование приходится осуществлять вручную [61. [c.47]

Линия 0 == Гп для процессов начального нагружения представляет другую границу кривые длительного деформирования (ползучесть, релаксация и др.) не могут ее пересечь, поскольку достижение точкой состояния этой линии означает, что скорость ползучести стала практически равной нулю. Напряжения во всех под-элементах при этом не превышают их пределов ползучести. Как и граница С == q, данное ограничение условно, оно отвечает принятому допуску на скорость ползучести, при которой накопленная деформация полагается несущественной. [c.54]

Если из точки N вновь продолжить процесс растяжения образца с постоянной скоростью, большей, чем скорость процесса последействия, напряжение быстро возрастает до значения, соответствующего деформации е , на кривой растяжения, получаемой безостановочным процессом деформирования. Эффект последействия, как и релаксация, для сталей при нормальных температурах весьма мал. [c.96]

Таким образом, сериальная кривая ударной вязкости чистой отожженной низкоуглеродистой стали имеет низкий уровень нижнего плато и высокую ТНП (Т , Tqy), так как разрушение сколом облегчено. Релаксация напряжений при ТНП Т, ) определяет резкий переход и высокий уровень верхнего плато . Добавки включений сульфидов в сталь снижают уровень верхнего плато , но не влияют на переходную температуру. Подобный эффект получается при испытаниях материалов, имеющих постоянное число различно ориентированных включений [14] (см. рис. 120), так как межчастичное расстояние в поперечном направлении меньше. Аналогичные кривые для среднеуглеродистых сталей такой же чистоты гораздо более плавные. Нижнее плато расположено выше (так как измельчение микроструктуры с избытком компенсирует увеличение предела текучести), ТНП — ниже, а уровень верхнего плато также ниже, благодаря повышенному пределу текучести и малым значениям коэффициента деформационного упрочнения. [c.207]

На экспериментальном материале проверена возможность получения расчетным путем кривых релаксации с непрерывным снижением напряжения во времени и с повторным подгруже-нием, так как испытания проведены только при одной температуре. Для этой стали получен вариант уравнения состояния только для 580 °С [c.86]

На рис. 3.14 приведены экспериментальные и расчетные кривые релаксации от <то=300 МПа, в процессе релаксации проведено двукратное подгружение до начального напряжения. После первого подгружения расчетные кривые удовлетворительно отражают процессы релаксации стали ЭИ-723 при 580 °С, после второго подгружения на первой стадии наблюдается расхождение между экспериментом и расчетом, с увеличением времени испытаний это расхождение уменьшается. [c.87]

На фиг. 92 представлены кривые релаксации для стали ЭИ69 при различных температурах. По этим кривым при заданном напряжении после заданного времени работы детали можно определить до1]ускаемое первоначальное напряжение. Например, для болтового соединения из стали ЭИ69 при 600°С начальный натяг соединения 3000 кГ.см-после 500 час. работы снижается до а = 1500 кГ1см [c.486]

На фиг. 99 представлены кривые релаксации для стали ЭИ69 при различных температурах. По этим кривым при заданном напряжении после заданного времени работы детали можно определить допускаемое первоначальное напряжение. Например, для болтового соедине- [c.540]

Совершенно иным является развитие процесса при термической обработке сварного соединения, склонного к растрескиванию. Для металла околошовной зоны в данном случае (рис. 61, б) характерна в условиях ползучести повышенная склонность к меж-зеренному разрушению. Поэтому кривая длительной прочности 1 будет иметь больший наклон, чем аналогичная кривая на рис. 61, а, и пересечение ее с кривой релаксации 3 произойдет сравнительно быстро за время Однако и в этом случае вероятность образования трещин мала, так как обычно и при межзеренном разрушении возможная деформация больше деформации за счет релаксации напряжений (рис. 61, г). Лишь при сварке сплавов повышенной жаропрочности, например дисперсионнотвердеющих никелевых сплавов, степень повреждаемости границ зерен околошовной зоны которых особенно велика, можно ожидать появления трещин при термической обработке и без концентраторов. Растрескивание можно ожидать также и при чрезмерной жесткости свариваемых узлов из аустенитных и теплоустойчивых сталей. [c.100]

По данным испытаний строятся зависимости типа показанных на рис. 62 для технологических проб. Примером их является кривая релаксации металла околошовной зоны стали 15Х1М1Ф и стали композиции Х2М. типа 2,25Сг — 1Мо (рис. 90). Заготовки предварительно нагревались в соляной ванне до 1350" С, выдерживались в ней 5 мин и затем охлаждались в разных средах. Далее из них изготовлялись образцы с надрезом (рис. 68, а) и испытывались на релаксацию растяжением в машине УИМ-5. Начальное напряжение назначалось по формуле (25). [c.145]

На рис. 3.48 приведены результаты испытаний на длительную релаксацию стали 12Сг—Мо—W—V, применяемой при высоких те1 пературах для болтов паровых турбин, и стали 19-9DL (19Сг— 9Ni—Мо—W), применяемой для болтов отсечных клапанов паровых машин. Обычно напряжение быстро падает в начальный период, но затем с течением времени скорость падения напряжения становится меньше. Поэтому результаты длительных испытаний на релаксацию представляют, откладывая время по оси абсцисс в логарифмическом масштабе. Подобные кривые называют кривыми релаксации [83, 84]. [c.89]

На рис. 3.49 показаны кривые релаксации стали SWRH-6A, используемой в качестве арматуры для предварительно напряженного железобетона. Можно отметить не только значительно меньшее падение напряжений по сравнению с релаксацией при высоких [c.90]

На рис. 200 показаны первичные кривые релаксации осевых напряжений, полученные при испытании сплошных образцов из стали ЭИ612 (при испытании стали Х18Н9Т были получены качественно аналогичные кривые). Из рисунка видно, что с увеличением уровня начальных тангенциальных напряжений т -уо скорость релаксации осевых напряжений заметно увеличивается. Связать падение осевых напряжений с величиной т уо по той или иной теории эквивалентных состояний не удалось. На основании полученных экспериментальных данных найдена следующая зависимость [c.375]

Я- С. Гинцбургом установлено наличие на кривых релаксации, аналогично ползучести, также III участка, характеризующегося резким разупрочнением металла. Однако это явление было замечено на аустенитной-стали с нестабильной структурой и связано с образованием в ней сигма-фазы в процессе испытания. [c.159]

На рис. 2 представлены кривые релаксации напряжений стали 15Г2СМФ в различном состоянии. Кривая 1 характеризует релаксацию напряжений в стали, прошедшей термическую обработку по термическому циклу сварки (нагрев до 1200°С, выдержка при этой температуре 20 мин и охлаждение со скоростью, равной скорости охлаждения околошовной зоны реального электрошлакового сварного соединения). Кривая 2 характеризует релаксацию напряжений в стали, прошедшей термическую обработку по термическому циклу сварки и деформационное старение (пластическая деформация %, нагрев до 250 °С и выдержка при этой температуре в течение 2 ч). [c.6]

Рнс. 12.11. Сопоставление экспериментальной (сплошная линия) и теоретических кривых релаксации для хромомолибденовой стали при температуре 525° С н начальном напряжении а (0) = 146 МН/м . Штриховая линия — по теории старения, в варианте (12.15), штрнхпунктирная, линия по теории течения Л. М. Качанова [26 ] [c.289]

Рис. 1П-8. Кривые релаксации для стали марок ЗОХМА и 25Х1МФА, прошедшей нормализацию при 1000 С и отпуск при 650 °С а — для стали ЗОХМА при температуре испытания 450° С б — для стали 25Х1МФА при темперагуре испытания 500 С (Оо — начальное напряжение).

Рис 2.17. Кривые релаксации напряжений стали ЭИ696 при температуре [c.102]

В конструкционных материалах наблюдаются два основных типа кривых релаксации гладкие кривые - тип I на рис.4 и кривые с выбросами - тип II на рис.З. Как правило, кривые типа I наблюдаются в пластичных металлических материалах. В качестве примера кривой типа I на рис.4 показана кривая релаксации стали 17ГС в состоянии поставки. Кривые типа II, как правило, наблюдаются в хрупких материалах. Выбросы на кривых связаны с возникновением и развитием (движением) в материале микротрещин. [c.126]

На рис. 4.19 приведено отношение В=А /Ао в зависимости от времени и температуры при коррозии стали 12Х1МФ под влиянием первоначальных золовых отложений сланцев. Эти кривые по существу показывают постепенное приближение коррозионной активности первоначальных отложений к коррозионной активности стабильных отложений. Представленные на рисунке данные позволяют заключить, что по всему периоду релаксации коррозии, при заданном времени соотношение между коррозионными активностями первоначальных и стабильных отложений с повышением температуры уменьшается. Время релаксации также в некоторой степени зависит от температуры и изменяется с изменением последней от 450 до 600 °С с 800 до 500 ч. [c.151]

При первом нагружении пакета образцов стали 09Г2СФ (рис. 1, кривая 1) наблюдается большая его деформация (1,2—1,5 мм) уже при относительно небольших нагрузках (10—20 кН), связанная с выравниванием образцов. Видимые между образцами зазоры исчезают при этих нагрузках. Таким образом, при выравнивании на каждый образец приходится 0,12—0,15 мм деформации. После этого сближение происходит менее интенсивно, за счет деформации микронеровностей. Обратная ветвь кривой, полученная при разгрузке (она приведена лишь для кривой 1, остальные кривые построены по усредненным по нагрузке и разгрузке данным), как правило, лежит выше кривой нагружения. Гистерезис в деформации при нагружении и разгрузке объясняется задержкой релаксации напряжений. [c.332]

Из-за снил<ения напряжений в шпильках уменьшается удельное давление на прокладку фланцевого соединения, и возникает опасность нарушения плотности. Чтобы избежать этого, шпильки после определенного срока работы подтягивают. После каждого последующего подтягивания релаксационная кривая идет более полого, и напряжения в шпильках снижаются не так быстро. Время до последующего подтягивания может быть значительно большим, чем до предыдущего. Чем выше рабочая температура, тем ниже релаксационная стойкость стали. Колебания температуры резко снижают релаксационную стойкость, и ее снижение зависит от марки стали, колебания температуры и продолжительности цикла. При расчете деталей, работающих в условиях релаксации напряжений при изменяющихся температурах, следует ориентироваться на верхнюю температуру цикла. [c.218]

А5.9.3. Циклическая ползучесть. Для выявления предельного смещения петель пластического гистерезиса, связанного с циклической ползучестью при несимметричном нагружении (см. раздел А5.5), необходимо располагать двумя кривыми деформирования — исходной /(8) и нулевой Последняя не может быть получена при активном нагружении, поскольку характеризуется крайне низкой скоростью деформирования 8 = р ,. Для оп-ределения/ , разработана специальная методика (рис. А5.26 данные приведены для стали 12Х18Н9Т). При этом предусмотрено проведение испытаний на релаксацию, которые повторяют из разных исходных состояний, соответствующих кривой деформирования/(8), и каждый раз продолжают до тех пор, пока смещение точки состояния практически прекратится. Затем следует этап активного нагружения до точки диаграммы/, отвечающей забыванию предыстории, и переход к новой начальной точке релаксации. Выдержки могут проводиться и при постоянном на- [c.196]

Рис. А5.26 Испытания на повторную релаксацию для нахождения кривой/,,, (сталь 12Х18Н9Т)

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...