Деформация и раз, у щенке м- а чов

Локальное разрушение может, однако, сделать угол даже острее и образовать острые входящие углы, начинающиеся около полостей. В этом случае повторное и дальнейшие нагружения будут опять производить остаточные деформации уплотнения, и после большого числа таких повторяющихся локальных повреждений трещины могут распространяться по всему телу, и тело разрушится. Такое разрушение материала после повторяющихся нагрузок и разгрузок называется усталостным. Природа усталостного разрушения, которое представляет собой разрушение при повтор-тых циклах напряжений или деформаций, ще не понята полностью. Усталостное разрушение случается не [c.197]

В средней части зоны прилипания вблизи нейтрального сечения находится участок заторможенной деформации, ще силы трения изменяются по закону, близкому к линейному. Для этого участка [c.324]

Кроме того, следует также принять во внимание, что на работающем регенераторе утечки воздуха, вследствие деформации ще- [c.126]

В настоящем разделе предлагается методика оценки нес> щей способности рассматриваемых сферических конструкций (см. рис. 4,1, б), базирующаяся на концентрациях и допущениях, принятых ранее при анализе толстостенных цилиндрических оболочек. Отметим, что сферические оболочки давления работают в условиях осесимметричной деформации, для которых выполняется равенство главных напряжений [c.230]

При обычных, характерных для основных конструкционных материалов значениях параметра а изменение продольной деформации невелико и им можно пренебречь. На рис. 5.3.8 приведены кривые размахов продольных деформаций, полученные при испытаниях с постоянной амплитудой поперечной деформации для упрочняющихся алюминиевых сплавов (I и II) и разупрочняю-щейся теплоустойчивой стали. Из рисунка видно, что изменения продольной деформации невелики. [c.245]

Если к моменту времени / = О, когда импульсно была приложена обобщенная сила А (например, погружением деформируемого металла в электролит), образец уже испытал пластическую деформацию ёо и далее деформировался в условиях установив-щейся ползучести со скоростью деформации Sq, то с учетом выражения (199) получим [c.124]

Изменение истинных напряжений и деформаций в интервале квазистатического разрушения зависит, помимо указанных свойств самого материала, также от величины действующей нагрузки. Последняя определяет остаточную накопленную деформацию (остаточное сужение) при мягком нагружении. С уменьшением величины нагрузки остаточное сужение при разрушении снижается и истинные напряжения и деформации до момента образования трещины приближаются к условным. В области квазистатического разрушения разница между истинными и условными напряжениями при разрушении выше у материалов, обладающих большей пластичностью. Для стали ТС условные и истинные разрушающие напряжения могут отличаться более чем в 3 раза (рис. 5.7). Связано это, с одной стороны, с упрочнением материала при пластическом деформировании, с другой — с образованием шейки. Причем, как показывает эксперимент (рис. 5.7), при циклическом упругопластическом деформировании разупрочняю-щейся стали ТС в интервале квазистатического разрушения (Ар [c.174]

При экспериментальном изучении ползучести определяют зависимость де формации (чаще удлинения) от времени при заданных напряжениях и темпера турах, получая первичные кривые ползу чести (рис 174) На этих кривых можно выделить 3 стадии ползучести (без уче та мгновенной деформации возникаю щей в момент приложения нагрузки) [c.293]

Стационарность потенциальной энергии системы. В идеально-упругой среде элементарная работа внешних сил 6 Ще) равна вариации потенциальной энергии деформации. Вспомнив ее определение (1.2.13) и возвращаясь к (5.1.1), имеем [c.675]

Исследуем процессы неупругого деформирования и структурного разрушения волокнистых композитов регулярной структуры с упругопластической матрицей при нагружении в поперечной плоскости на основе решения краевой задачи для ячейки периодичности, состоя- щей из уравнений равновесия (6.56) при отсутствии массовых сил, геометрических соотношений (6.57), определяющих уравнений для активного нагружения (6.5) и линейных соотношений связи приращений напряжений и деформаций при разгрузке, а также граничных условий [c.148]

Для соединений с толстыми мягкими гфослойками в условиях их нагружения по схеме двухосного приложения нагрузки характерны те же особенности напряженного состояния и построения сеток линий скольжения в очаге пластической деформации, как и рассмо фенные в работе /2/ агя сл ая п,[оской и осесимметричной деформации (и = 0,5 и = 0) с поправкой на специфик> скольжения материалов в зависимости от параметра нагружения п /98/, Не останавливаясь подробно на анализе нес> щей способности таких соединений, отметим, что решения для тонких и толстых прослоек дают достаточно близкие результаты по в диапазоне относительных размеров толстых прослоек (kq, к что позволяет распространить полученное соотношение (3,28) дгя определения на весь диапазон относительных толщин прослоек (kq, к ). [c.121]

Деформация (как сдвиговая, так и объемная) пористого тела сопровождается эффектами вязкости, упругости и пластичности, описание которых связано с разделением уравнения для внутренней энергии твердой фазы (второе уравнение (1.9.15)) на два уравнения уравпение для ynpyroii энергии и уравнение для тепловой энергии. Это связано с тем, что внутренняя энергия конденсированной фазы складывается из упругой Ще и тепловой 2т составляющих (см. также 1 гл. 3) [c.140]

Рис. 5.25. Деформация жидкой капли при ее падении в воздухе или в несмешиваю-щейся с ней жидкости

Для иллюстрации сказанного рассмотрим защемленный на одном конце однородный брус, растягиваемый силой Р, приложенной к другому его концу. Перемещение конца бруса в состоянии равновесия и = PL/iEF). В отклоненном состоянии перемещение и+ Ьи = PL/ EF) + Ьи, и это состояние не есть состояние равновесия, так как этому новому перемещению не соответствует по закону Гука сохранившаяся прежней сила Р. Работа силы Р на вариации перемещения равна 64 = Р8и. Потенциальная энергия деформации равна bW = o bexdV, ще [c.53]

В вопросе о физической природе предела текучести в настоящее время отдается предпочтение динамической теории, суть которой кратко сводится к тому, что все особенности начального этапа пластической деформации определяются взаимодействием двух факторов исходной плотностью подвижных дислокаций и зависимостью скорости дислокаций от напряжения. Однако для интересующего нас случая ОЦК-ме-таллов, да и для некоторых ГПУ-металлов, нельзя забывать о механизме Коттрелла [4, 52, 53], который исторически был предложен рань-ще динамической теории. [c.37]

Деформации, возникающие в однородном теле при нулевых поверхностных нагрузках и объемных силах, Халпин и Пагано [7] назвали деформациями расширения (expansional strains). Такие деформации могут называться также, например, поглощением жидкости (разбуханием). Проведенный здесь анализ справедлив в случае любого подобного воздействия окружаю щей среды, если оно не сопровождается изменением упругих модулей. [c.45]

Поскольку нагружение ниже макроскопического предела текучести даже в случае алюминия не вызывает дополнительных нарушений пассивирующей (фазовой) пленки, можно сделать вывод, что деформационное ускорение анодного растворения пр.а-является лишь на тех участках, которые подвергались растворениюдо приложения нагрузки. А это означает, что величины скорости коррозии до деформации и после нее относятся к одной и той же поверхности, и потому правомерно их сравнивать между собой и с расчетными значениями. При этом катодный контроль минимален вследствие большой площади катодной поверхности. Наоборот, при равномерной коррозии вследствие пространственной локализации деформационного влияния на анодное растворение такое сопоставление неправомерно, так как указанные величины относятся к различным площадям активной поверх- ности — подвергаемой механическому воздействию и не подвергае- мой к тому ще. площади катодной и анодной реакций соизмеримы, и катодный контроль существенно снижает механохимическое увеличение тока коррозии (см. главу IV). [c.33]

Следовательно, ингибирование механохимического эффекта достигается теми веществами, которые не образуют хрупких покров-I ных пленок и сильно хемосорбируются со скоростью, превышаю- щей скорость обновления поверхности при пластической деформации. [c.142]

При температурах, для которых на накопление деформаций и возникновение разрушения влияет время, т. е. когда проявляется ползучесть и длительное статическое повреждение, скорость развития трещин чувствительна к скорости деформирования, а в связи с этим и к частоте. Для описания процесса развития трещины привлекается условие циклического разрушения (5), отранчаю-щее частотный эффект, при этом для малоцикловой усталости второй член может быть опущен. Скорость распространения трещины предлагается [41] выразить, во-первых, в форме, напоминающей зависимость от интенсивности деформации [c.33]

За критерий структурных изменений принималась истинная (физическая) ширина линий на рентгенограмме р, которая для чистых металлов и равновесных твердых растворов является результируго-щей средней величины блоков и дисперсии упругой деформации кристаллической решетки (микронапряжений) и служит характеристикой плотности содержащихся в металле дислокаций (р = [c.20]

Необходимо также подчеркнуть, что введение ОДА существенно влияет на кинетику фазовых переходов, что в свою очередь приводит к изменению газодинамических характеристик решеток Б области спонтанной конденсации в зоне Вильсона. Положительные эффекты при введении ОДА в поток парокапельной структуры обусловлены физически различными факторами. Гидрофобизирую-щее вещество приводит к уменьшению размеров капель, влияет на их траектории и деформацию в конфузорном течении в криволинейном канале, коэффициенты сопротивления, процессы коагуляции,, дробления и взаимодействия с пленками. Широко распространенное мнение, согласно которому уменьшение размеров капель обусловливает более значительные затраты кинетической энергии несущей фазы на их ускорение, не учитывает влияния сопутствующих процессов деформации, дробления и коагуляции капель, протекающих различно в потоке с добавками ОДА и без гидрофобизатора. Учитывая явления на границе раздела фаз (менее интенсивные волновые процессы на поверхности пленок, затрудненный срыв капель с пленок и значительное количество влаги, выпадающей в пленки), можно утверждать, что уменьшение диаметров капель не приводит к увеличению затрат кинетической энергии на ускорение дискретной фазы. [c.310]

Разрушение металлов с высокосимметричной ТЦК-структуфОЙ, имеющих только металлические связи, происходит вязко Пластическая деформация ГЦК-металлов может происходить по 12 системам скольжения (одновременно только по пяти) путем движения дислокаций <110> по плоскостям скольжения 111 . У атомов на краю движущейся дислокации часть связей оборвана, а межатомные расстояния перед краем дислокации, т.с. в области растяжения, увеличены, что означает ослабление межатомных связей. Поэтому перед краем движу щейся дислокации создаются благоприятные условия для образования вакансий. По мере увеличения степени пластической деформации плотность дислокаций и число их пересечений возрастают, вызывая быстрое размножение вакансий. Вакансии сливаются, образуя поры, начальные микротрещины. Процесс заканчивается вязким разрушением. [c.45]

Динамическая система станка схематически показана на рис. 7, а. Взаимодействие упругой системы и процесса трения показано стрелками. Эквивалентная упругая система (ЭУС) в этом случае учитывает влияние процессов в двигателе на характеристики упругой системы. Амплитудно-фазовая частотная характеристика ЭУС определяется, как правило, расчетным путем, поскольку экспериментальное ее получение связано со значительными трудностями. Распределенный характер сил трения не только в пределах одной направляющей поверхности, но и по нескольким направляющим, очень часто расположенным в различных плоскостях, и замена этих сил равно-еиствующей делает соответствующие модели системы еще более приближенными. 3 рис. 7, б показана частотная характеристика ЭУС такой модельной системы. Там же Сипоказана частотная характеристика контактного трения как отношение лы трения к нормальной контактной деформации поверхности трения. Статическое ачение (статический коэффициент трения) представляется видоизменением из-J. ого коэ( ициента трения в законе Амонтона, где берется отношение силы трения Ко °Р - >ьной нагрузке. Отставание по фазе изменения силы трения от нормальной щ гной деформации связано с явлением так называемого предварительного сме- 6 с тангенциальной деформацией контакта трущихси поверхностей, пред-лщ У °щей их взаимному скольжению. Практически это отставание имеет значение ь при очень малых скоростях скольжения ввиду малости смещения. Характерис- [c.125]

При использовании формул (8.10.4) -(8.10.6) не существенны причины, вызвавшие деформации элементов в системе неточности изготовления стержней, изменение их температуры, ползучесть материала, физически линейные или нелинейные деформации от напряженного состояния под нагрузкой и др. Например, при определении перемещения от изменения температуры стержней используют формулу (8.10.6) при е, =а/д, ав, - оД/ / А у, = О (ще а - коэффициент линейного температурного расширения -температуца на уровне центра тяжести Д/ -разность температур на ]файних волокнах предполагается линейное изменение темпера- [c.78]

Определите переходную долговечность для 18% Ni мартенситностарею-щей стали (см. рис. 11.6) и соответствующую этой долговечности амплитуду циклической деформации. [c.395]

О < г, < ( 1 == [( т) — (ь 2) .1 ) только у третьей остаются равными е. Таким образом, циклическое нагружение приводит к своеобразной релаксации напряжения Oj = 2Gri при неизменяю-щейся деформации ei = е. Одновременно несколько возрастает амплитуда составляющей напряжения ад = 2Сгг. Из рис. 4.13 видно, что после стабилизации зависимость Гг = Гг (eg) оказывается в точности такой же, какой она была бы при отсутствии начальной деформации е = 0. [c.97]

Как было показано в данной главе, при стационарных внешних воздействиях (постоянная внешняя нагрузка, стационарное циклическое нагружение) изменение вектора самоуравновешенных напряжений pj, является всегда направленным. Устойчивость идеально вязкой конструкции и связанная с ней выпуклость потенциала ползучести определяют стремление к стабилизации процесса деформирования, постепенное (в общем случае асимптотическое) приближение к состоянию, при котором приращение неупругой деформации становится совместным в любой момент времени (при неизменяю-щейся нагрузке) либо в целом за цикл (циклическое нагружение). Заметим, что аналогичная тенденция к стабилизации процесса деформирования была отмечена в гл. 4 (при выходе на прямолинейный участок после поворота траектории в девиаторном пространстве на некоторый угол). Указанная закономерность вытекает из закона градиентальности скорости неупругой деформации к поверхностям [c.204]

Смотреть страницы где упоминается термин Деформация и раз, у щенке м- а чов : [c.25] [c.101] [c.104] [c.23] [c.318] [c.24] [c.57] [c.528] [c.89] [c.54] [c.74] [c.447] [c.400] [c.72] [c.318] [c.408] [c.285] [c.65] [c.245] [c.289] [c.448] [c.190] [c.481] [c.426]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...