Основные положения. Зоны влияния

Основные положения. Зоны влияния [c.229]

Ширина и положение зоны, поражаемой межкристаллитной коррозией в основном металле, в так называемой зоне термического влияния, зависит от химического состава стали, структурного состояния металла, величины зерна, метода сварки и толщины листа. [c.533]

Другим крайним случаем является настолько развитая зона неупругого деформирования, что область повышенной интенсивности нагружения в устье трещины представляет собой небольшой фрагмент. В этом случае поступающий по конвейеру материал оказывается практически полностью подготовлен (накоплено значительное повреждение за счет предварительного пластического деформирования), и при вступлении в зону влияния трещины происходит его относительно быстрый долом. Разрушение здесь связано в основном с номинальным неупругим деформированием При статическом нагружении эквивалентна ситуация, когда разрушающая нагрузка близка к нагрузке предельного равновесия. По-видимому, компромиссом для перехода от одной крайней ситуации к другой (от а л/7 к р ) служит использование параметра р / . Имеющиеся противоречия между экспериментальными данными о величине а (0,5 1 или 1,3, по данным различных исследователей) могут быть связаны с разным положением конкретной ситуации в диапазоне между этими двумя полюсами. [c.252]

Монография состоит из семи глав. В гл. I рассмотрены основные положения теории фазовых превращений в металлах и сплавах в твердом состоянии, а также закономерности превращений железа, титана и их сплавов в изотермических условиях. В гл. II показаны условия их протекания в зоне термического влияния при сварке плавлением. В гл. III описаны новые методы и аппаратура для изучения кинетики фазовых превращений и изменений структуры и свойств металлов в неравновесных условиях при сварке и термомеханической обработке, а также для исследования задержанного разрушения и образования холодных трещин. В гл. IV приведены результаты исследования превращений при непрерывном нагреве, кинетики роста зерна и гомогенизации аустенита и Р-фазы сплавов титана при сварке. В гл. V рассмотрены основные закономерности фазовых превращений в условиях непрерывного охлаждения при сварке. В гл. VI изложен механизм задержанного разрушения сталей и сплавов титана, установлены критерии оценки этого явления и показано влияние легирующих элементов, параметров термического цикла и жесткости сварных соединений на" сопротивляемость этих материалов образованию холодных трещин при сварке. В гл. VII приведены характеристики свариваемости сталей и сплавов титана различных структурных классов и систем легирования, сформулированы критерии выбора технологии и режимов их сварки и показаны пути регулирования структуры и свойств сварных соединений как в процессе сварки, так и при последующей термической, термомеханической или механико-термической обработке. [c.10]

Анализ динамики и статики газов в ограниченном пространстве показывает, что характер движения и количественные характеристики в полном соответствии с теорией определяются при установившемся движении только граничными условиями. Так как в любом месте на стенке скорость газов равна нулю, то граничные условия па входе определяются массой, скоростью и направлением струи, а на выходе — массой, скоростью и расположением отводов для продуктов горения. Существует распространенное мнение, что на характер движения газов в ограниченном пространстве влияют только входные граничные условия. Это мнение базируется на том, что кинетическая энергия входящих струй обычно преобладающе велика по сравнению с энергией выходящих потоков. Приведенное выше положение не совсем правильно. Основное влияние имеют, конечно, входные граничные условия, но влияние выходных граничных условий также существенно. Действительно, при одних и тех же входных условиях место отбора газов из ограниченного пространства влияет и на расположение циркуляционных зон и на кратность рециркуляции, поскольку при благоприятном расположении отводных каналов меньшая доля энергии струй израсходуется на потери, вызванные контактом со стенками и сопротивлением встречных потоков. [c.94]

Положение пика растягивающих остаточных напряжений в зоне термического влияния (ЗТВ) соответствует местам образования трещин при проведении отжига. При этом с ростом толщины основного металла пик растягивающих остаточных напряжений увеличивается. Результаты исследований величины и характера распределения остаточных напряжений в биметаллах, изготовленных методом совместного деформирования, приведены в работах [4,9-10]. Наличие остаточных напряжений и исходной дефектности следует учитывать при оценке прочности биметаллических материалов и конструкций и их сварных соединений. [c.109]

При постоянном значении параметра к перемещение резонатора в направлении от сопла (увеличение параметра А за счет изменения расстояния сопло—резонатор) также влечет за собой снижение частоты излучения. Это происходит в основном за счет удаления отражающего донышка от скачка при почти неизменном положении последнего по отношению к соплу (рис. 48). Изменение величины противодавления сказывается и здесь, но его влияние на перемещение скачка менее значительно, чем действие первого фактора, и проявляется лишь в изменении крутизны частотной характеристики в различных областях изменения параметра I. Поэтому при нахождении резонатора в первой зоне нестабильности недеформированной струи частота изменяется обратно пропорционально увеличению параметра I. При удалении донышка резонатора во вторую зону нестабильности [c.79]

Главный вывод, вытекающий из первого положения, состоит в возможности управления процессом трения путем регулирования энергетического баланса и получения минимального и стационарного соотношения Это требует конкретного рассмотрения механических, физических и химических процессов, протекающих в зоне контакта и оказывающих основное влияние на это соотношение. [c.117]

Испытания на коррозию сварных соединений, выполненных под флюсом, показали, что наименьшей стойкостью против коррозии обладает зона термического влияния, наибольшей стойкостью — металл шва, основной металл занимает промежуточное положение. [c.93]

Этот процесс соответствует описанному выше участку ЬА, К моменту достижения объемом кавитационной полости в шнеке минимального значения, объем кавитационной полости перед шнеком достигает значительных размеров (этим определяется положение точки Л). Дальнейший процесс характеризуется постепенным ростом кавитационных зон в шнеке и перед шнеком (участок А ВСД), Таким образом, визуальные исследования динамики кавитационных зон за период колебаний полностью подтвердили установленную ранее на основании анализа предельных циклов физическую картину развития и смыкания кавитационных каверн и тем самым подтвердили механизм возникновения кавитационных гистерезисов напоров шнека и насоса в целом [82]. Влияние установившегося давления на входе в насос на форму предельных циклов показано на рис. 5.21. Таким образом, неоднозначная зависимость напоров шнека и насоса в целом от суммарного объема кавитационных каверн в основном объясняется возникновением и изменением размеров кавитационной полости перед шнеком. [c.159]

К настоящему времени имеется много данных, свиде-тельствз ющих о хороших электроизоляционных свойствах ОКИСНЫХ пленок на металлических поверхностях контактов [Л. 13]. Если руководствоваться основными положениями электротепловой аналогии, то следует ожидать роста термического сопротивления в зоне контакта металлических поверхностей в процессе их окисления. Однако при рассмотрении контактного теплообмена сопротивлением ОКИСНЫХ пленок обычно преднамеренно пренебрегают или не уделяют должного внимания. В ряде работ [Л. 114, 115] установлено, что при наличии относительно толстых ОКИСНЫХ пленок термическое сопротивление контакта значительно выше, чем для соединений с неокис-ленными поверхностями. Отмечается зависимость роста термического сопротивления с повышением толщины окисной пленки [Л. 116], которая имеет наиболее выраженный характер для соединений с малотеплопроводной межконтактной средой и при наличии макроскопических областей контакта. Такое влияние окисных пленок на термическое сопротивление в известной мере присуще и соединениям металлических поверхностей на клеях. [c.187]

Вместе с тем результаты расчетов [148] показали, что детальное распределение скорости внутри волновой зоны оказывает сравнительно слабое влияние на такие интегральные характеристики течения, как расход жидкости, фазовая скорость и форма волн. Таким образом, результаты детальных аналитических исследований волнового течения не противоречат основным положениям теории Даклера, который исключил из рассмотрения воздействие волнообразования на осредненный во времени профиль скорости в пленке. Однако окончательный вывод о возможности использо- [c.214]

Настоящее исследование, выполненное в лаборатории сопротивления материалов Научно-исследовательского института математики и механики Ленинградского государственного университета им. А, А. Жданова, в определенном смысле является продолжением предыдущих исследований лаборатории (см. Г/Б, Талыпов Приближенная теория сварочных деформаций и напряжений. Изд. ЛГУ, 1957). этой работе. показано, что основной металл зоны сварного шва поЬле сварки и остывания до приложения внешних сил находится в упруго-пластическом деформированном состоянии. При последующем приложении внешних сил металл этой, зоны может оказаться в условиях сложного нагружения. К аналогичному состоянию приводит процесс закалки. Кроме того, определенная зона основного металла в процессе сварки и остывания подвергается термическому сложному нагружению. В связи с этим возникают проблемы влияния сложности нагружения на форму, размеры и положение мгновенной поверхности текучести, а taкжe на границу разрушения. В монографии приведены результаты исследования по этйм- проблемам для изотропного в начальном состоянии металла. [c.3]

Изменение положения ведомого звена механизма как его выходной параметр. Для многих механизмов основное влияние на изменение выходных параметров оказывает износ сопряжений ведомого звена. Обычно, если требуется осуществить заданное перемещение ведомого звена, то в его формировании участвуют все звенья механизма и их износ может быть учтен или возможна компенсация износа, как это показано в гл. 7, п. 2 и 3. Если же предъявляются требования и к точности положения или траектории движения ведомого звена, то основное значение имеют сопряжения ведомого звена, определяющие его положение и направление движения. Если эти сопряжения обеспечивают постоянный контакт поверхностей трения, т. е. относятся к 1-й и 2-й группам классификации (см. рис. 85), то основным выходным параметром будет изменение положения ведомого звена в процессе изнашивания его направляющих. При изменении зон касания, как правило, следует рассматривать искажение траектории движения ведомрго звена. Приведем пример расчета изменения положения вращаю,-щейся детали (планшайбы, стола, ротора) при износе кольцевых направляющих и нецентральной нагрузке, точка приложения которой зафиксирована относительно неподвижного основания. [c.348]

Анализируя приведенные данные, можно отметить, что если исходить лишь из условий работы кольцевых стыков под внутренним давлением, то при сохранении высокой длительной пластичности длительная прочность шва или другой мягкой прослойки может быть на 20—30% ниже прочности самой стали. Безаварийная работа большого числа кольцевых стыков паропроводов из сталей 12Х1МФ и 15Х1М1Ф, сваренных электродами типа Э-ХМФ, подтверждает это положение. В то же время нельзя не учитывать, что отдельные кольцевые стыки, расположенные у жестких узлов типа корпусов арматуры, у донышек, а также швы сварных тройников подвержены воздействию значительных дополнительных осевых напряжений изгиба, являющихся для этих соединений уже рабочими. В этих условиях пониженная прочность шва или разу-прочненного участка зоны термического влияния может приводить, как это и показывает опыт эксплуатации, к появлению преждевременных разрушений стыков на слабом участке. Вероятность их растет с повышением исходной прочности стали, когда контрастность свойств основного металла и мягкой прослойки наиболее велика. Можно считать, что в таких соединениях разница в уровне прочности стали и мягкой прослойки не должна превышать 10— 15%. Весьма существенным является запас пластичности малопрочного участка, величина которого определяет его работоспособность при контактном упрочнении. [c.189]

Хотя данные на рис. 4.71 указывают, что из методов экспериментальной оценки свойств композита потребуются только методы, реализуемые деформированием типа II, по-видимому, все же необходимы дополнительные исследования более близких к действительным конфигураций расслоения. Например, типичное расслоение, наблюдаемое при эксплуатации изделий из слоистых композитов, по форме часто приближается к окружности или эллипсу. Для подобных двумерных расслоений распределение скоростей высвобождения энергии деформирования представляет собой функцию положения на границе трещины [69]. Было показано, что трещина может расти и перпендикулярно направлению нагружения, что не предусмотрено в одномерной модели [67]. Более того, не учитывались такие эффекты, как изгиб невыпученной основной части слоистого композита и отслоенных зон с несимметричной укладкой. Если плоскость расслоения проходит между смежными косоугольно ориентированными слоями, то сильное влияние на рост расслоения могут оказать напряжения, связанные с деформированием типа III. [c.293]

В табл. 22.2 для некоторых материалов приведены значения соответствующих физико-механических параметров и значения факторов и / . Фактор Я играет главную роль при интенсивном teплo ъeмe или больших размерах тела, когда велико произведение /г/. В этом случае не играет большой роли теплопроводность материала, т. е. внутренний перенос тепла. В поверхностных зонах возникает основной перепад температуры и решающую роль играет прочность этих зон. С уменьшением интенсивности теплосъема определяющую роль в сопротивляемости материала играет фактор к. Материалы с лучшей теплопроводностью, как правило, оказываются более стойкими в условиях умеренного теплосъема [3]. Так, АЬОз лучше работает в условиях интенсивного температурного удара по сравнению с ВеО, но при уменьшении интенсивности положение меняется (рис. 22.4). Влияние других физико-механических параметров материала (а, Е, Ов, ц) на сопротивление температурному удару очевидно. Наилучшим является материал с низким коэффициентом теплового расширения а и наибольшей допустимой упругой деформацией до разрушения- . Влияние коэффициента ц, который при [c.217]

Подрезы (рис. 83) представляют собой углубления в основном металле, идущие по краям сварного шва. Глубина подреза может достигать нескольких миллиметров. Причиной образования подрезов может быть большая сила тока и повышенное напряжение, смещение электрода относительно оси шва, неудобное пространственное положение шва при сварке, небрежность или недостаточная квалификация сварщика. Незаполнение углубления металлом и появление подреза определяются соотношением скорости кристаллизации металла шва и заполнения углубления жидким металлом. Поэтому устранить подрезы можно, уменьшив скорость кристаллизации или увеличив скорость заполнения углубления металлом. Обычно снижают скорость кристаллизации за счет уменьшения скорости сварки, предварительного подогрева деталей или применения многоэлектродной сварки, однако влияние предварительного подогрева, очевидно, связано не только со снижением скорости кристаллизации металла, но и с улучшением смачиваемости твердого металла расплавленным металлом вследствие меньшей разности температур между ними. Уменьшая рабочую толщину металла, подрезы являются местными концентраторами напряжений от рабочих нагрузок и могут привести к разрушению сварных швов в процессе эксплуатации конструкций. Причем более опасными являются подрезы, расположенные поперек действующих на них усилий в угловых и стыковых швах. При сварке на больших токах и высоких скоростях иногда отмечается отсутствие зоны сплавления между основным и наплавленным металлами. При срарнении этого дефекта с подрезами выясняется, что [c.229]

Несмотря на многообразие факторов, оказывающих различное влияние на планировку СТО, имеется ряд общих положений и требований проектирования, которые следует учитывать при разработке проектов СТО и их планировочных решений. К ним относятся расположение основных зон и производственных участков предприятия в одном здании без деления предприятия на мелкие помещения стадийное развитие СТО, предусматривающее ее расширение без значительных перестроек и нарушенАя функционирования обеспечение удобству для клиентов путем соответствующего расположения помещений, которыми они пользуются. [c.460]

В алюминиевых сплавах, которые в исходном состояшш нагартованы, термически упрочнены или состарены, в зоне термического влияния пмеет место значительное снижение твердости, предела прочностп (0,7—0,9 основного сплава) и предела текучести. Лишь в самом шве указанные показатели несколько повышаются. Сварные соединения полунагартованных сплавов занимают промежуточное положение. [c.41]

Исследования показывают, что разница между электродными потенциалами различных участков сварного соединения корро-зионно-стойких сталей может достигать десятков милливольт, что указывает на весьма существенную электрохимическую неоднородность сварных соединений. Как правило, зона термического влияния по отношению к основному металлу является анодной. Металл шва в зависимости от его химического состава может быть в различных положениях по отношению к основному металлу и металлу зоны термического влияния. В табл. 27 на примере сварных соединений стали 12Х25Н5Т можно видеть, что металл шва состава 1Х20Н7БТ менее стоек, чем основной металл, но более стоек, чем зона термического влияния, а металл шва состава 1Х20Н7СТФ наименее стоек из всех трех электродов. [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...