Кривые длительной прочности и пластичности для

Таким образом, предельными типами процесса деформирования являются режимы малоциклового жесткого усталостного нагружения (действуют циклические реверсивные деформации, накопление односторонних деформаций отсутствует) и статического или длительного статического нагружения (накопление односторонних деформаций не ограничен , реверсивные циклические деформации отсутствуют). Предельные состояния по условиям прочности для этих режимов характеризуются кривой малоцикловой усталости жесткого нагружения, а также кривыми длительной прочности и пластичности. [c.43]

Для правильного определения экстраполированных значений пределов длительной прочности и ползучести большое значение имеет стабильность структуры во времени. Со структурными изменениями связаны, например, перегиб логарифмической кривой длительной прочности, снижение пластичности при больших сроках службы и т. п. [c.171]

Существенным для расчета и интерполяции данных является привлечение подходящих в широком интервале температур параметрических зависимостей для интерпретации длительной пластичности материалов. В работе [15] предложено использование зависимости типа Ларсена — Миллера, широко применяемой для описания кривых длительной прочности. Обработка ряда экспериментальных данных показывает, что длительная пластичность (t) оказывается однозначной функцией параметра Р в форме [c.45]

Для оценки неизотермической малоцикловой прочности при различных сочетаниях режимов нагрева и нагружения необходимы информация о кинетике параметров процесса циклического упруго-пластического деформирования в опасной зоне конструктивного элемента, об изменении полной (или необратимой) деформации, о накопленной деформации с числом циклов нагружения, а также кривая малоцикловой усталости, соответствующая режиму нагру-л ения и нагрева. Кривые малоцикловой усталости следует получать при длительном изотермическом и неизотермическом малоцикловом жестком нагружении с учетом температур (рис. 3.1, а), частоты (времени) деформирования (рис. 3.1, б), а также цикличности температуры (рис. 3.2). В случае режимов, обладающих максимальным повреждающим эффектом, кривые I, II (рис. 3.2) жесткого режима деформирования смещаются в область меньшего числа циклов до разрушения (появления трещины). Кроме того, требуется информация о располагаемой пластичности материала при монотонном растяжении (рис. 3.3, режимы а, б) с учетом скорости [c.125]

На рис. 1.17 представлены кривые длительной прочности и пластичности стали 15Х1М1ФЛ с ферритной структурой для двух состояний с различным соотношением равновесного и пересыщенного феррита и с различным содержанием углерода. Снижение длительной пластичности стали с увеличением продолжительности испытаний вызвано укрупнением карбидов по границам зерен. [c.37]

В отдельных случаях, однако, переход разрушений в шов сопровождается заметным снижением уровня длительной прочности и пластичности. На рис. 40 приведены зависимости длительной прочности и пластичности сварного соединения стали 1Х12В2МФ (ЭИ756) со швом типа ЭФ-ХПВМФН. По длительной прочности металл шва несколько уступает основному металлу. В условиях испытания при 580° С длительностью до 500—1000 ч как стандартные, так и большие образцы разрушаются пластично по основному металлу. При большем времени испытания разрушение становится хрупким, переходя в шов вблизи границы сплавления. Характерным является то обстоятельство, что экспериментальные точки для больших и стандартных образцов хорошо укладываются на одной общей кривой, свидетельствуя об отсутствии влияния масштабного фактора. Можно высказать предположение, что данный характер разрушения обусловлен повышенной склонностью высокохромистого металла шва к концентрации напряжений, возникающей при растяжении вблизи границы сплавления из-за меньшей прочности шва по сравнению со сталью. [c.62]

На рис. 6.56 представлены кривые длительной прочности стали 1Сг—1Мо— 0,25V и кривые, характеризующие удлинение при разру- шении. Сталь подвергали термической обработке по двум режимам сталь HD после обычной термообработки (нормализация, отпуск) имела высокую пластичность сталь LD после выдержки при высокой температуре обработки на твердый раствор имела низкую пластичность. Для стали LD с низкой пластичностью получают более высокую длительную прочность. Результаты испытаний на высокотемпературную малоцикловую усталость сталей, термообработанных по обоим режимам, приведены на рис. 6.57 у высокопластичной стали HD усталостная долговечность в отличие от длительной прочности большая, кроме того, у этой стали более медленно снижается долговечность при увеличении времени выдержки. [c.237]

В теории критериев прочности и пластичности различные пространства напряжений используют для наглядного представления -в них предельных кривых и поверхностей. В частности, для представления пре-делвных поверхностей длительной прочности иногда используют комбинированные с — или Я —пространства [c.234]

Рассмотрены основные структурные особенности развития процесса старения в конструкционных материалах, инициируемого статическим ипи циклическим деформированием. Применительно к малоцигловому нагружению при повышенных температурах обсуждаются основные структурные параметры, используемые для описания кривых разрушения. Отмечается необходимость и возможность использования структурных характеристик для разработки методов экстраполяции циклической прочности и пластичности на длительные сроки службы деталей. Ил. 1, список пит. 40 назв. [c.142]

Показано, что отношение работы разрушения наводороживаемого образца к исходному чувствительнее к изменению состава стали, чем такая величина, как потеря пластичности. Рекомендуется при определении стойкости сталей к водородному 05фупчиванию применять скорость деформирования 10 (скорость движения захвата машины 10 м/с). Отмечается, что преимуществом данного метода является его экспрессность и меньшее количество образцов по сравнению с требуемым для построения кривой длительной прочности. [c.57]

Таким образом, несмотря на то, что влияние п редварительной деформации индивидуально и зависит от сплава и температурно-временнйх условий, для материалов реальных конструкций, работающих при малых упругопластических деформациях (до 0,2—0,5%), возможно принимать кривые ползучести и характеристики длительной прочности, не зависящими от предварительного пластического деформирования, а. мгновенные диаграммы растяжения и характеристики кратковременной прочности, не зависящими от предварительно накопленной деформации ползучести. Большие степени холодных пластических деформаций, возникающие на поврежденных слоях при механической обработке, оказывают значительное влияние на характеристики прочности и пластичности при длительном статическом разрушении. Снижение сопротивления длительному статическому разрушению и способности к пластическому деформированию материала, наклепанного при механической обработке (фрезерование, шлифование абразивом), являются в ряде случаев причиной образования статических трещин в поверхностных слоях деталей, работающих при высоких температурах. [c.36]

Для жаропрочных деформируемых сплавов типичны четыре случая расположения кривых длительной прочности образцов с надрезом относительно кривых для гладких образцов из того же материала (рис. 2.57). В случае пластичного при рассматриваемой температуре материала, обладающего малым сопротивлением ползучести (релаксации) и не охрупчивающегося с увеличением базы испытания, перераспределение напряжений происходит чрезвычайно быстро, и, следовательно, о-эн для образцов с надрезом при всех напряжениях практически совпадает с <Гон. В связи с большой пластичностью при длительном разрыве о огл существенно меньше о э.гл. Поэтому кривая длительной прочности гладких образцов располагается ниже кривой длительной прочности образцов с надрезом (см. рис. 2.57, а), и, следовательно, при этой температуре материал не чувствителен к надрезу. [c.159]

Расчет кривой длительной малоцикловой прочности материала Х18Н10Т при использовании указанных выше характеристик дает долговечности, меньшие экспериментально полученных примерно в два раза. Данные обстоятельства могут быть связаны с ограниченной точностью корреляционных зависимостей, прежде всего с характерным отклонением расчетных и экспериментальных данных на основе характеристик, определяемых статической пластичностью материала ф. Для приведения соответствия расчетной зависимости и экспериментальных данных формула (4.3.7) была использована при [c.207]

Примеры расчетных кривых приведены на рис. 96. При практическом использовании уравнения (6.7) должны быть известны коэффициенты Сит уравнения длительной прочности (по справочным данным) и значение постоянной п, характеризующей скорость уменьшения пластичности материала по времени. Если пет соответствующих экспериментальных данных, то для ориен-тировопных расчетов можно принять значения =10, что соответствует уменьшению исходной пластичности фо вдвое за 1000 ч эксплуатации. Некоторые данные, подтверждающие это обстоятельство при испытаниях на длительную прочность, приведены в табл. 21. [c.168]

Для стали 15Х1М1Ф изменение параметра суммирования — = / (о) при комбинированном нагружении не только соответствует характеру изменения длительной пластичности е = ф (т), но и положение минимума параметра практически совпадает с положением минимума характеристики пластичности материала в условиях ползучести. Предварительное термоциклирование одинаково влияет на длительную прочность сталей 12Х1МФ и 12Х18Н10Т (см. кривые рис. 55). [c.125]

Рис. 2.24. Располагаемая пластичность литейного жаропрочного сплава (й) и молибденованадиевой стали 15ХМ (б) в зависимости от длительности испытания а — расчетные кривые 1, 2, 3, 4 соответственно для температур 800, 900, 1000, 1060 С (свет лые точки — средние значения результатов испытания по 10 образцам на длительную проч ность, темные точки — соответствующие данные контрольных испытаний) б — результать испытаний на длительную прочность 1, 2, 3, 4 соответственно при температурах 500, 600, 650

МФХ и стали 12МФХ. Зависимости напряжение—время для металла шва, наплавленного в уголок и на кромку пластины, идут ниже кривой основного металла, а для металла стыкового шва — выше. С увеличением времени различие в длительной прочности уменьшается и при экстраполяции на 10 ч металл шва всех вариантов и основной металл дают близкие значения предела длительной прочности. Пластичность образцов до разрушения для всех вариантов высокая, что указывает на внутрикристаллический характер излома. [c.51]

Из представленных данных следует, что при уровнях напряжений, близких к пределу длительной прочности сталей, при соответствующей температуре прочностные свойства металла остаются на высоком уровне, но пластичность заметно снижается. В отсутствие напряжений пластичность стали после испытаний в N204 и аргоне практически одинакова. Кривая пластичности стали в зависимости от температуры проходит через минимум при температуре около 600°С, это характерно для испытаний в инертной среде и N264 и связано со структурными особенностями материала, а не специфическим действием среды. [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...