Указания по расчету на прочность

Указания по расчету на прочность труб, цилиндрических корпусов и наиболее распространенных фланцев приведены в стандарте 13 1010. [c.632]

Указания по расчету на прочность [c.90]

Выносные циклоны, применяемые в настоящее время в испарительных контурах паровых котлов, выполняются для котлов низкого и среднего давления из цельнотянутых паропроводных труб нормального сортамента из углеродистой стали, для котлов высокого давления — из легированной стали. В настоящее время наружный диаметр выносного циклона ограничивается имеющимся сортаментом и составляет 426 мм. Донышки циклонов могут изготовляться плоскими точеными или при заводском изготовлении штампованными сферическими. Толщины стенок циклона и донышек выбираются в каждом отдельном случае по расчету на прочность по нормам Госгортехнадзора в соответствии с давлением пара. Обычно эта толщина в котлах низкого, среднего и высокого давления колеблется от 10 до 35 мм. Пароводяная смесь при различных типах вводов поступает внутрь циклона тангенциально, благодаря чему происходит закручивание потока пароводяной смеси и центробежное отделение влаги в циклоне. В настоящее время наибольшее распространение получили два типа ввода пароводяной смеси улиточный (ОРГРЭС) с наружной и внутренней улитками (рис. 3-9,а) и тангенциальный ввод с помощью приварных цилиндрических штуцеров (ЦЭМ) (рис. 3-9,6.) Изменение эффективности работы циклонов в зависимости от указанных типов ввода пароводяной смеси в эксплуатации и проведенными промышленными испытаниями не установлено, однако недостатками улиточного ввода являются повышенная потеря на входе и сложность изготовления. Практика эксплуатации и проведенные исследования работы циклонов показали, что допустимая нагрузка циклона или же значения [c.71]

При изложении глав по расчету на прочность автор дает указания по методике расчета и, как правило, приводит окончательные расчетные формулы. В некоторых случаях автор дает и вывод расчетных формул. Расчеты иллюстрированы схемами и сопровождаются числовыми примерами. [c.2]

Для сжатого стержня, имеющего малую начальную кривизну, приведенные формулы и указания остаются в силе, при этом под у о следует понимать начальный прогиб, обусловленный (начальной) кривизной стержня. Из формулы (3.16) видно, что зависимость между напряжениями и нагрузками нелинейная, напряжения возрастают быстрее нагрузки. Поэтому расчет на прочность при продольно - поперечном изгибе нельзя вести по допускаемым напряжениям. При проверочном расчете на прочность определяют коэффициент запаса (п), который сопоставляют с требуемым коэффициентом запаса прочности [П]. [c.47]

Трудности, скорее, могут возникнуть при изучении касательных напряжений при изгибе и особенно при определении перемещений. Первый из указанных вопросов рассматривается без вывода формулы Журавского, а сведения об определении перемещений ограничены указаниями по применению таблиц прогибов. Пожалуй, единственным более или менее сложным оказывается вопрос о расчете на прочность балок из материалов, различно сопротивляющихся растяжению и сжатию, например из чугуна. [c.118]

Следует иметь в виду, что для экспериментального получения абсциссы и ординаты каждой точки указанной диаграммы (кроме точки В, абсцисса которой равна пределу прочности и определяется в результате статических испытаний) необходимо испытать целую серию образцов. Следовательно, построение диаграмм пределов выносливости по более или менее значительно.му числу точек связано с весьма длительными и дорогостоящими экспериментами. Поэтому обычно пользуются схематизированными диаграммами пределов выносливости, построенными по двум или трем экспериментально полученным точкам. Вопрос о таких схематизированных диаграммах и об их использовании для расчетов на прочность кратко изложен в п. 4. [c.303]

Расчеты на прочность при переменных напряжениях, рассматриваемые в курсе деталей машин (см., например, [6, 29, 30. 31, 40]), как правило, основаны на аппроксимации безопасной зоны диаграммы пределов выносливости прямой линией, построенной по известным значениям (г ,) и (т,,). Таким образом, схематизированная диаграмма предельных напряжений строится по известным значениям трех механических характеристик о 1, а , а-, (или соответственно для касательных напряжений т 1, Тр, т .) и состоит из двух прямых линий (рис. 12-9). Указанный прием схематизации диаграммы предельных напряжений и основанный на нем способ расчета на прочность носят название метода Серен-сена—Кинасошвили. [c.307]

Одной из основных задач расчетов на прочность является выяснение характера и величины внутренних сил упругости, действующих в нагруженной детали. Для этого используется метод сечений, заключающийся в следующем. Мысленно проведем сечение тела, на которое действуют силы Р , Р , Р3 и т. д. (рис. 2.1, а), плоскостью АВ. Поскольку тело под действием указанных сил находится в равновесии, то в равновесии находится и любая его часть, расположенная по одну сторону от сечения. Отбросим мысленно правую часть и рассмотрим условия равновесия оставшейся левой части. Для того, чтобы оставшаяся часть находилась в равновесии, на поверхности сечения должны действовать силы, эквивалентные действию правой части на левую. Такими силами являются внутренние силы упругости, распределенные по сечению аЬ. Следовательно, с помощью метода сечений внутренние силы упругости переводятся в разряд внешних сил и для их отыскания оказывается возможным применить соответствующие теоремы статики. [c.124]

Рассмотренный расчет на прочность по методу предельного состояния [88, 89] не учитывает возможной неравномерности в распределении напряжений и концентрации напряжений в сварной трубе вследствие отклонения сечения от правильной геометрической формы [60] из-за наличия усиления сварного шва, смещения кромок в нем, овальности и т. п. Предполагается, что если указанные зоны концентрации напряжений возникают в стенках трубы, то они сглаживаются за счет местной пластической деформации, и это не отражается на общей несущей способности трубы, которая определяется ее прочностью на разрыв от воздействия внутреннего статического давления. Указанное положение об отсутствии влияния концентрации напряжений на несущую способность труб при статическом нагружении было проверено рядо.м экспериментальных исследований. [c.140]

Применительно к атомным энергетическим установкам по мере накопления данных о средних и минимальных характеристиках механических свойств, повыщения требований к уровню технологических процессов на всех стадиях получения металла и готовых изделий, развития методов и средств дефектоскопического контроля и контроля механических свойств по отдельным плавкам и листам было принято [5] использовать при расчетах не величины [о ], а коэффициенты запаса прочности и гарантированные характеристики механических свойств для сталей, сплавов, рекомендованных к применению в ВВЭР (см. гл. 1, 2). Для новых металлов, разрабатываемых применительно к атомным энергетическим реакторам, был разработан состав и объем аттестационных испытаний, проводимых в соответствии с действующими стандартами и методическими указаниями. Методы определения механических свойств конструкционных материалов при кратковременном статическом (для определения величин Ов и 00,2) и длительном статическом (для определения величин и o f) нагружениях получили отражение в нормах расчета на прочность атомных реакторов [5]. [c.29]

Непосредственно на рабочих местах проверяют соблюдем ние требований нормативно-технической документации к различным этапам технологического процесса, а также выполнение ОТК возложенных на него функций по операционному контролю и приемке готовой продукции. Особо обращают внимание на правильность проведения предусмотренных Правилами и техническими условиями технических освидетельствований объектов котлонадзора и оформления результатов освидетельствований, а также на правильность заполнения паспортов, наличие предусмотренных формой паспорта приложений (чертежи, расчет на прочность, паспорта предохранительных клапанов, перечень и паспорта приборов измерения, управления, сигнализации и автоматизации, инструкции по их эксплуатации и указания по месту установки, если они поставляются совместно с объектом котлонадзора и др.), а также наличие инструкций по эксплуатации и монтажу объектов котлонадзора и полноту содержащихся в них сведений. [c.29]

Закупаемое за рубежом оборудование, являющееся объектом котлонадзора, или его отдельные элементы должны соответствовать требованиям Правил, действующих в СССР. Расчеты на прочность сосудов, закупаемых за рубежом, также должны выполняться по нормам, действующим в СССР. Все отступления от указанных норм и Правил должны быть согласованы с Госгортехнадзором СССР до подписания контракта на поставку перечисленного оборудования или используемых для его изготовления материалов. [c.88]

Трубные элементы поверхностей нагрева паровых и водогрейных котлов на прочность рассчитывают по ОСТ 108.031.02—75. Котлы стационарные паровые и водогрейные и трубопроводы пара и горячей воды. Нормы расчета на прочность с учетом результатов теплового и гидравлического расчетов котельных агрегатов , а также положений Руководящих указаний по учету жаростойкости легированных сталей для труб поверхностей нагрева паровых котлов , РТМ 24.030.49—75. Метод учета окалинообразования при расчете на прочность элементов поверхностей нагрева паровых котлов и РТМ 108.031.105—77. Котлы стационарные паровые и водогрейные и трубопроводы пара и горячей воды. Метод оценки долговечности при малоцикловой усталости и ползучести . [c.267]

Рекомендации относительно рабочего давления и расчетной температуры при выборе допускаемых напряжений в днище по нормам TRD такие же, как и при расчете на прочность барабанов и камер. В отечественных нормах это положение, по-видимому, подразумевается, но конкретных указаний в них не содержится. [c.432]

Обеспечение прочности и ресурса машин и конструкций является одним из наиболее важных условий повышения эффективности их применения в различных отраслях промышленности, снижения материалоемкости, освоения принципиально новых технологических процессов, перехода на более высокие рабочие параметры. Это требует разработки новых методов расчетов на прочность, расчетной и экспериментальной проверки нагруженности и долговечности, создания новых методов и средств определения служебных характеристик конструкционных материалов, развития технологических приемов и процессов упрочнения, методов и средств анализа состояния материала при изготовлении и эксплуатации, разработки мероприятий по восстановлению и увеличению ресурса. Решение указанных выше задач должно осуш,ествляться на всех основных стадиях создания машин и конструкций — при проектировании, изготовлении, доводке и испытании и в эксплуатации. Аналогичные подходы используются при обосновании возможности продления ресурса безопасной эксплуатации или форсировании режимов действующих машин и конструкций. [c.6]

Гидравлические силовые цилиндры в процессе работы испытывают действие внутреннего давления рабочей жидкости и внешней нагрузки. Расчет на прочность силовых цилиндров производится по отдельным элементам цилиндры (гильзы), крышки, направляющие, поршни и штоки, узлы крепления. Формулы [1, 4, 5, 13, 15, 30, 42, 43] для расчета основных элементов силовых цилиндров приведены в табл. 110—117. В указанных формулах приняты следующие обозначения и размерности [c.167]

Важным элементом обоснования метода расчета на прочность является накопление и систематизация данных об отказах по критериям длительной малоцикловой и неизотермической прочности при эксплуатации машин и конструкций. Указанное дает возможность проверить достоверность расчетных оценок долговечности, а также уточнить запасы прочности. [c.231]

Указания по расчету зубчатых зацеплений планетарных передач на прочность. Расчет выполняют по тем же формулам, что и расчет зубчатых передач с неподвижными осями. [c.508]

Деление цилиндров на толстостенные и тонкостенные в известной мере условно, так как связано с требуемой точностью их расчета на прочность. При указанном отношении толщины стенки В к внутреннему диаметру цилиндра результаты расчета по теории толстостенных цилиндров отличаются от приближенного расчета, выполненного в предположении равномерного распределения напряжений по толщине стенки, на 5 /о. Если ограничиться точностью 8 /о, то цилиндр надо считать толстостенным при [c.671]

Будем, кроме того, считать известной величину предела прочности (0п ) данного материала при статическом нагружении, которую можно для общности рассуждений рассматривать как величину предела выносливости при цикле с = +1. т. е. = (Т+ . По полученным данным легко построить диаграмму зависимости предела выносливости от коэффициента асимметрии цикла, или зависимости предела выносливости от -соответствующего предельного среднего напряжения цикла, или, наконец, диаграмму зависимости предельных амплитуд от предельных средних напряжений цикла. Любая из этих диаграмм наглядно иллюстрирует зависимость предела выносливости от характера цикла. В практических расчетах на прочность наиболее удобно пользоваться последней из "указанных диаграмм. [c.418]

Формулы и указания к расчетам запаса прочности в случае, если расчет на изгиб и кручение производился по предельной несущей способности с учетом пластических деформаций, а также расчет на изгиб и кру< ение при действии переменных напряжений от переменного изгиба и переменного кручения см. [25) т. 1, книга вторая. стр. 256. [c.199]

Основную роль в большинстве случаев играют расчеты на жесткость, связанные с деформацией изгиба осей, валов и некоторых других деталей. Эти расчеты более трудоемки, чем расчеты на прочность, поэтому в ряде случаев ограничиваются лишь последними, но принимают заведомо повышенные коэффициенты запаса прочности с тем, чтобы таким косвенным способом обеспечить должную жесткость (см. указания по выбору коэффициента [и], приведенные на стр. 12). [c.19]

Определить требуемый диаметр вала из расчетов на прочность и жесткость, принимая значения [тк] и [фо], указанные в таблице. Диаметр вала счи- тать по всей длине постоянным. Окончательно принимаемое значение диаметра вала должно быть округлено до ближайшего большего четного или оканчивающегося на пять числа миллиметров. [c.65]

Указание. Расчет на прочность вести по приближенной формуле, т. е. принять поправочный коэффициент к=1,0. [c.81]

Расчет балок на прочность при изгибе методом допускаемых напряжений производят по наибольшим нормальным напряжениям, возникающим в их поперечных сечениях. Как увидим далее, одновременно с нормальными напряжениями при поперечном изгибе в сечениях балок возникают также касательные напряжения, которые обычно незначительны, и при расчетах на прочность их не учитывают. Однако для случаев, указанных в конце 40, проверка касательных напряжений становится необходимой. [c.125]

Расчет на прочность узлов и деталей механизмов грузоподъемного крана должен производиться с учетом режима его работы, выбираемого в зависимости от типа и назначения крана по табл. 1 приложения 1. Режим работы грузоподъемных машин, не указанных в табл. 1 приложения 1, определяется расчетом и выбирается по табл. 3 приложения 1. [c.7]

Изучение критериев разрушения (теорий прочности) в рамках указанного подхода в настоящее время сохраняет основное практическое значение при расчетах на прочность. Однако исследование прочности и разрушения только в этом направлении недостаточно по ряду причин. [c.373]

Многие из указанных выше требований к конструкционным материалам явились основой для составления специальных технических условий на поставку материалов, разработку технологии изготовления и контроля несущих элементов и узлов ВВЭР. Кроме того, по мере развития и соверщенст-вования нормативных материалов по правилам устройства и безопасной эксплуатации, по расчетам на прочность и по нормам и правилам контроля указанные выше требования получили прямое количественное выражение (в виде гарантируемых характеристик механических свойств, размеров допускаемых дефектов, основных расчетных уравнений и их параметров). [c.21]

К сожалению, указание А. Н. Крылова осталось незамеченным, и формула Иокоты с исправлением только первой ошибки в знаках приводится в ряде курсов по расчету на прочность деталей турбомашины [37], [30]. [c.84]

Диаметры осей и палов, определяемые из расчетов на прочность и жесткость, следует при отсутствии особых указаний округлять по ряду RalO ГОСТ 6636—60. В пределах 15—125 мм стандартными являются следующие диаметры 15 16 17 18 19 20 21 22 24 25 26 28 30 32 34 36 38 40 42 45 48 50 52 55 60 63 65 70 75 80 85 90 [c.199]

В 1942 г. вышли временные указания по расчету фундаментов с учетом динамических нагрузок, в которых была отменена проверка на резонанс. Силы, вводимые в расчет на прочность, принимались равными ib вертикальном направлении QOR и в горизонтальном направлении — 10 (вде R—вес вращающихся частей). Они были завышены по сравнению с проектом технических условий 1939 г., разработанных Фундамеятострое.м, в которых разрешается рассчитывать турбофундаменты на 10- и 5-кратные веса роторов. Проверка на резонанс сводилась к определению запрещенных, вернее нежелательных, зон частот собственных колебаний во избежание резонанса но она не отвечала на прямой вопрос, каковы же будут в действительности амплитуды вибраций, возникающих в фундаменте. Расчет на вынужденные колебания был недоступен из-за отсутствия достаточного количества опытных данных, позволяющих определить величину возмущающих сил. Для определения возмущающих сил Д. Д. Барканом [Л. 20] и В. В. Макаричевым [Л. 21] были поставлены опыты на турбогенераторах, находящихся в эксплуатации. В 1948 г. на основе этих исследований была разра- [c.11]

Величину допуска овальности гибов труб из аустенит-ных сталей принимают по инструкции предприятия-изготовителя котла, но в любом случае она не должна превышать указанной выше ее допустимость должна быть подтверждена расчетом на прочность. [c.273]

В книге приведены правила технической эксплуатации электрических станций и сетей, техники безопасности при обслуживании оборудования тепловых цехов электростанций, устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов, сосудов, работающих под давлением, компрессорных установок, грузоподъемных машин. Приведены нормы и методы расчета на прочность узлов и деталей сосудов и аппаратов й директивные указания Комитетов Госгортехнадзора УССР и РСФСР, Государственного производственно о Комитета по энергетике и электрификации СССР и Центрального котлотурбинного института им. Ползунова n j безопасной эксплуатации паровых котлов, трубопроводов, сосудов и грузоподъемных машин. [c.2]

В настоящий сборник правил и нор.м по безопасной эксплуатации котельных и компрессорных установок, сосудов и грузоподъемных машин включены действующие правила, за исключением Правил устройства и безопасной эксплуатации паровых котлов, которые будут изменены и дополнены в первом полугодии 1966 г., постановления и другие документы, принятые комитетом Госгортехнадзора УССР за период с 1961 г. по март месяц 1965 г. по безопасной эксплуатации указанных объектов, а также правила и руководящие материалы Государственного производственного комитета по энергетике и электрификации СССР но паровым котлам и трубопроводам пара и горячей воды. В сборник внесены утвержденные в 1964 г. Правила устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов. Правила устройства и безопасной эксплуатации воздушных компрессоров и воздухопроводов, нормы и методы расчета на прочность узлов и деталей сосудов и аппаратов и другие руководящие материалы, которые еще не публиковались. [c.4]

Общие указания. Конструирование и расчеты на прочность валов и осей неразрывно взаимосвязаны. При разработке конструкции валов и осей применяют метод последовательных приближений. Первым шагом (этапом) является определение по простейшим эмпирическим зависимостям и рекомендациям предварительных, ориентировочных значений диаметров и разработка первого варианта конструкции (эскизный проект) [10, 2]. На втором этапе составляют расчетную схему (расчетную модель) и проводят расчет на статическую прочность первую коррекцию конструкции вала (оси). Далее проводят проверочный (уточненный расчет) на усталостную прочность и уточняют конструкцию вала (оси). На последнем этапе проводят, по мере необходимости, специальные расчеты (на жесткс ть, вибростойкость и др.) и разрабатывают окончательный вариант конструкции вала или оси (технический проект), отвечающий всем критериям работоспособности данного вала (оси) с четом требований технологичности, экономичности и др. [c.410]

Во-вторых, с ростом абсолютных размеров поперечного сечения уменьшается среднее значение сг ах. но одновременно уменьшается и среднее квадратическое отклонение этой величины т. е. функция распределения а ах на нормальной вероятностной бумаге будет изображаться прямой линией, проходяш,ей с большим наклоном к оси абсцисс у больших образцов по сравнению с малыми. При нормальном распределении величин 0 ах получается пересечение соответствующих линий на нормальной вероятностной бумаге при достаточно малых вероятностях разрушения, что противоречит представлениям о влиянии масштабного фактора. Поэтому при анализе закономерностей подобия усталостного разрушения целесообразно пользоваться нормальным распределением величины X = Ig (сГп,ах — и), которому не свойственны указанные особенности. Однако указанные соображения против использования нормального распределения Ощах несу-ш ественны. С другой стороны, это распределение весьма удобно при практических расчетах на прочность. Поэтому в дальнейшем с целью упрощения расчетов нормальное распределение величины X = Ig (а ,ах — м) будет аппроксимировано нормальным распределением величины Ojnax- [c.73]

Расчеты на прочность в номинальных напряжениях по характеристикам статических свойств с учетом опыта проектирования проводят для обоснования выбора основных размеров элементов конструкций — толщин стенок и диаметров. Для обоснования выбора конструктивных форм (наличие зон концентрации), режимов теплового и механического нагружения, технологии (сварка, термообработка), уровня дефектоскопического контроля с учетом условий эксплуатации следует провести дополнительные поверочные расчеты на прочность и ресурс. Для выполнения этих расчетов рекомендуется использовать деформационные подходы, отражающие роль указанных выше факторов. Кроме того, для наиболее ответственных машин и конструкций проводят модельные и натурные тензометрическне испытания, из которых непосредственно получают значения номинальных и местных деформаций. Для определения соответствующих запасов прочности н ресурса эти значения деформаций сопоставляют с критериальными значениями. [c.212]

Степень межзеренного охрупчивания металла, вызванную ослаблением границ зерен из-за наводороживания, сульфидного и хлорид-ного растрескивания и иных неблагоприятных процессов, определяют по величине межзеренного разрушения Д/, в хрупком изломе по сравнению с хрупким изломом исходного состояния. Изломы для электронно-фрактографического анализа получают при разрушении микропроб, предварительно охлажденных в жидком азоте для получения хрупкого излома, обеспечивающего наличие на поверхности хрупкого квадрата . Определение доли межзеренной составляющей указывающей на повреждение границ зерен, осуществляют в соответствии с методическими указаниями МР8-81 Расчеты на прочность в машиностроении, фрактографический метод определения критической температуры хрупкости металлических материалов (М. ВНИИНМАШ, 1981). [c.202]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...