Влияние расширения на зазор

ВЛИЯНИЕ РАСШИРЕНИЯ НА ЗАЗОР [c.91]

Материалы цапфы и подшипника должны иметь близкие по величине коэффициенты линейного расширения для уменьшения влияния температуры на величину зазора. [c.286]

Представим тонкую полимерную втулку в виде пластины толщиной t, длиной л d-i t) и шириной /. В результате температурного расширения будет происходить увеличение диаметра и толщины втулки. Осевые перемещения на зазор влияния не оказывают. [c.162]

Качественно процесс потерь в зазоре связан с перетечками рабочего тела со стороны давления лопаток на сторону разрежения и с течением рабочего тела в зазоре помимо рабочих лопаток. Взаимодействие этих двух потоков делает течение в зазоре настолько сложным, что единственным надежным средством получе-Бия достоверных данных является эксперимент. Полезно в этой связи обратиться к опыту совместного исследования радиальных зазоров и перекрыш в осевых ступенях с рабочими лопатками без бандажа. Результаты исследований показывают, что для каждого значения зазора имеется оптимальная величина перекрыши, причем, по приведенным данным [81, от /3 до % радиального уступа за НА должна занимать лопатка, а остальная часть приходится на зазор. С уменьшением радиального зазора до нуля к. п. д. осевых ступеней монотонно возрастает. Существование оптимального (для данного зазора) значения перекрыши связано с двумя противоположно действующими обстоятельствами. При наличии перекрыши поток поступает в зазор, претерпевая внезапное расширение. Вследствие этого снижается скорость потока, входящего в зазор, расход рабочего тела в зазоре уменьшается. Уменьшается также и воздействие на основной поток струи рабочего тела, протекающей в зазоре. В этом состоит положительное влияние перекрыши. [c.157]

При изготовлении стержня и втулки щелевого дросселя из одного и того же материала размеры зазора практически не зависят от температуры. Однако величина радиального зазора может значительно меняться с изменением температуры, если стержень и втулка изготовлены из материалов с различными коэффициентами температурного расширения. При применении таких дросселей оказывается возможным компенсировать влияние температуры на величину расхода воздуха или, наоборот, специально вводить при необходимости корректировку 1д расходных характеристик по темпе- [c.256]

Для уменьшения влияния температурных деформаций величину минимальных зазоров следует назначать из расчета направляющих на нагрев и применять материалы с одинаковыми или близкими коэффициентами линейного расширения. Если последнее условие выдержать невозможно, то охватывающую деталь следует изготовлять из материала с большим коэффициентом линейного расширения. [c.447]

Несмотря на большее разнообразие конструкций кладок, есть ряд общих принципов. Графит является материалом, который позволяет собирать самоподдерживающуюся конструкцию активной зоны реактора. Кладку собирают в виде штабеля из графитовых деталей, подгоняя при этом детали друг к другу для исключения значительных зазоров между ними. В то же время при конструировании кладки должна обеспечиваться необходимая подвижность деталей во избежание разрушения конструкции вследствие термического расширения и радиационной деформации. Вся конструкция заключается в герметичный кожух, который в реакторах с повышенной температурой эксплуатации предохраняет графит от выгорания. С целью снижения влияния радиационного размерного эффекта — распухания при низкой температуре и сжатия при температуре выше 300 С— в некоторых конструкциях производится периодическая замена части графитовой кладки — втулок, смонтированных вместе с системой твэлов и охлаждающих трубок 130, с. 15]. [c.228]

Температура системы оказывает влияние на величину утечек, зазоров и выбор характеристик материалов. Вязкость рабочей среды зависит от температуры, а величина утечек, как правило, обратно пропорциональна вязкости. Вместе с тем относительный линейный коэффициент теплового расширения материалов, примененных в уплотнении, определяет собой минимально возможные зазоры. [c.75]

Возбудимость крутильной формы колебаний в воде уменьшилась в 1,4 раза по сравнению с колебаниями рабочего колеса в воздухе. Радиальные зазоры практически не оказали влияния на возбудимость колебаний крутильной формы, что совпадает с результатами работы [2]. Исключение составил зазор по нижней кромке нижнего обода Дд (рис. 5). Так, при зазоре Д32 = 2,0 мм возбудимость крутильной формы уменьшилась в 1,5 раза по сравнению с колебаниями в воде без зазоров. Это может быть объяснено тем, что в силу большего расширения обода в точках крепления выходных кромок лопастей рабочего колеса к нижнему ободу (выходная кромка лопасти более тонкая, чем входная) поворот обода и деформации лопастей рабочего колеса таковы, что нижняя часть обода распирается больше, чем верхняя. А это приводит к большему изменению зазора A3, чем Aj. [c.73]

Схемы тепловых расширений турбины, размещение неподвижных точек и расположение упорных подшипников оказывают большое влияние на относительное удлинение роторов во время переходных процессов, на осевые зазоры и силы, а также на деформации корпусов. Обоснованное решение этих задач с учетом новых требований к маневренности турбин возможно лишь при достаточно точной оценке температурных полей во вновь проектируемых турбинах, что обеспечивается современными знаниями в этой области. [c.34]

В реально выполненных ступенях осевого компрессора между лопатками рабочего колеса и внутренней поверхностью корпуса всегда имеется конструктивный зазор Аг (рис. 2.38), величина кото-юго зависит от размеров компрессора и качества его выполнения. 1ри этом реальный зазор в рабочем состоянии компрессора может заметно отличаться от монтажного (контролируемого при сборке компрессора) вследствие радиальных деформаций деталей ротора и корпуса под действием центробежных и газовых сил и вследствие теплового расширения. Обычно у прогретого двигателя рабочий зазор оказывается меньше монтажного. Наличие радиального зазора оказывает существенное влияние на работу прилегающих к нему участков лопаток. Под влиянием разности давлений на во- [c.91]

Влияние ширины зазора на изменение структуры паяного шва наглядно показано при пайке армко-железа эвтектическим припоем Fe — 20% Si при 1200° С 20 мин, а также электролитического никеля эвтектическими припоями Ni — 11% Si по режиму 1200° С 20 мин и припоем Ni — 11% Р при 100° С 20 мин [16]. В капиллярных участках таких соединений обнаружен только твердый раствор кремния в железе или кремния и фосфора в никеле. В гал-тельных участках шва более резко выражены ликвационные явления и образование эвтектик Fe—Si, Ni—Si, Ni—P. По мере расширения зазора в галтельном участке шва он заполняется малопластичной эвтектикой. Растворимость кремния и фосфора в железе и никеле достаточно большая, чтобы происходило затекание эвтектики по границам зерен паяемого металла. [c.64]

В случае установки радиальных сферических роликоподшипников в одно- и двухступенчатых редукторах с шевронными зубчатыми колесами (лист 15, рис. 3 и 4) подшипники закрепляют в осевом направлении только у тихоходного вала. Остальные валы должны иметь опоры со свободным перемещением в осевом на-пр авлении. Чтобы устранить влияние температурного расширения тихоходного вала, предусматривается зазор 0,5...1 мм между торцовыми поверхностями наружных колец подшипников и торцевыми крышками. [c.53]

При заметном нагреве вала следует учитывать влияние его теплового удлинения на осевой зазор. Тепловое удлинение вала можно определить по формуле (пренебрегая тепловым расширением корпуса) [c.264]

В результате теплового расширения периферийной зоны поршня происходит смещение кромки гребня в сторону от центра. Величина смещения не только определяет размер рабочего зазора между поршнем и втулкой, но и оказывает существенное влияние на работу первого кольца. Отличие значений радиального смещения в области кромки гребня по сравнению с радиальным смещением [c.169]

Значительное влияние на процесс затвердевания оказывают коэффициент линейного расширения и упруго-пластические свойства металла. От этих свойств зависит усадка отливки, определяющая величину зазора, а следовательно, и интенсивность теплообмена между отливкой и формой. [c.174]

Влияние температурных факторов возрастает с увеличением размеров опоры и окружной скорости рабочих поверхностей. Так, разность размеров от теплового расширения бронзовой втулки и стального шпинделя при длине втулки 250 мм и нагревании их на 20°С равна 0,03 мм, т. е. 30...40% зазора. Большое влияние на изменение давления в карманах высокоскоростных шпиндельных узлов оказывает фрикционное движение масла. [c.96]

Численный пример. Пусть дается подшипник, имеющий следующие характеристики Р—600 кг, м=3 ООО об/мин (0=314рад/сек), у = 920 кг/м , = 0,5 ккал/кг°С, = 60°С, = 0,0036 вг сек/м (масло 8ТА8 — 305), = 15 мм, = 30 мм (X = 1), с = 0,0016 мм (ф = 1,065%о), р, = 1,5 кг/см , = 6 мм 1с , = 0,20). Требуется найти Вкладыш предполагается из чугуна, для упрощения расчетов, исключая влияние расширений на зазор с. [c.94]

Для устранения влияния контакта, а также влияния других мешающих факторов, касающихся геометрии объекта контроля, применяют многопа-раметровый метод с формированием сигнала путем вариации топографии электрического поля (изменения распределения напряженности поля в контролируемом объеме). Изменение топографии поля осуществляется, например, коммутацией электродов многоэлементного ЭП, смещением плоскостей разноименно заряженных электродов, изменением диэлектрической проницаемости в зазоре между электродами ЭП и контролируемой поверхностью. На ркс. 7 приведена схема сечения девятиэлементного ЭП, электроды которого соединяются в две комбинации, соответствующие большой глубине проникновения поля (рис. 7, а) и малой глубине проникновения поля (рис. 7, б) в объект контроля, Емкость ЭП в обоих соединениях имеет монотонную зависимость от зазора между электродами ЭП и объектом контроля с наибольшей крутизной (чувствительностью к зазору) в контактной зоне. Зависимость разности емкостей от зазора имеет экстремальную точку, в которой чувствительность ЭП к зазору равна нухю. Подбором крутизны зависимостей емкости ЭП в некоторых случаях можно переместить в желаемую зону. Простое вычитание зависимостей емкостей ЭП с различной топографией, приведенное на рис. 7, соответствует линейной аппроксимации этих зависимостей. Большую точность и расширение зоны компенсации дает решение системы [c.171]

На величину износа фрикционного материала и его характер оказывают существенное влияние конструктивные данные тормозного устройства. Больщое значение для износостойкости материала имеет величина зазора между металлическим элементом и накладкой в разомкнутом тормозе. При недостаточных зазорах постоянное трение накладки о металл приводит к увеличению температуры и износа. Увеличение температуры, в свою очередь, приводит к изменению размеров металлического элемента и к еще большему уменьшению зазоров. Отрицательное влияние недостаточных зазоров особенно проявляется в многодисковых тормозах, где вследствие отсутствия принудительного отхода дисков при разомкнутом тормозе часто наблюдается взаимное трение дисков. Неблагоприятное влияние температурного расширения тормозного шкива весьма существенно проявляется в колодочных тормозах с наружными колодками, особенно в случаях применения в качестве привода короткоходовых электромагнитов, малый ход которых заставляет применять весьма малые установочные зазоры. [c.567]

Из термопластических пластмасс для изготовления подшипниковых втулок применяют в основном полиамиды типа нейлона (например, акулон). Втулки из нейлона, как правило, делают монолитными. Недостаток неразрезной втулки (фиг. XI. 13) заключается в появлении либо чрезмерно больших зазоров, либо их сужения до недопустимо малых величин вследствие охлаждения водой или изменений температуры (в результате большой разницы между тепловым расширением полиамидной втулки и металлического корпуса подшипника). Напряжения, возникающие в результате изменений температуры и охлаждения водой, должны приниматься во внимание при конструировании подшипника, поскольку они могут оказывать влияние на прочность втулки. В обычных условиях, т. е. при изменении температуры на h.t = 50" С, коэффициенте расширения стали а, = 1,Ы0 1/"С и нейлона [c.243]

Указанные особенности аустенитных сталей и высокие температуры пара в современных конструкциях турбин приводят к целому комплексу мероприятий, направленных на устранение вредного влияния больщих расширений, изменения размеров, натягов, и зазоров, высоких температурных напряжений. [c.137]

Отсутствие перекрыш проявляется отрицательно не только в том, что какая-то часть потока, встречая на своем пути препятствие (при отрицательной перекрыше), теряет свою кинетическую энергию и не участвует в создании работы, но и в том, что при этом создается возмуш,ение, которое, распространяясь на основной поток, может вызвать в нем значительное увеличение потерь. (Следует отметить, что положительная роль перекрыш несколько уменьшается из-за внезапного расширения потока в зоне перекрыщи.) Верхняя перекрыша способствует уменьшению потерь, связанных с наличием радиального зазора у безбандажных рабочих лопаток, а у лопаток с бандажными полками компенсирует влияние Загромождения проходного сечения галтелями при переходе от пера лопатки к полке. [c.167]

Прежде всего, одним из главных определяющих факторов является агрессивность среды. Все коррозионные разрушения дисков происходят в зоне расширения пара, близкой к фазовому переходу. Здесь действуют те же механизмы концентрирования агрессивных примесей, которые рассматривались выше (см. 16.4) появление первых насыщенных агрессивными веществами капель конденсата, циклическое подсушивание и увлажнение отложений в застойных зонах (зазорах в шпоночных пазах, хвостовых соединениях и т.д.). Чем выше концен-трацш агрессивных примесей, тем менее коротким является инкубационный период и тем быстрее развивается возникшая коррозионная трещина. Очень большое влияние на инкубационный период оказывают напряжения, с ростом которых инкубационный период также сокращается. На рис. 17.16 показано совместное влияние агрессивности среды и напряжений на время до появления трещины коррозии под напряжением для роторных сталей ЦНД. В водном растворе NaOH в количестве 28—35 % инкубационный период снижается примерно в 10 раз по сравнению с испытаниями в чистом паре. [c.488]

Почти все ведущие изготовители и разработчики двигателей Стирлинга после многолетних исследований остановились на системе двух поршневых колец, изготавливаемых из ПТФЭ при этом значительное внимание было уделено микронеровностям и-волнообразности поверхности цилиндра. Кольца или механически прижимаются к стенкам цилиндра нагруженным пружиной внутренним стопорным кольцом, или же этот прижим осуществляется искусственным давлением, создаваемым с помощью полого поршня с головкой типа Хейландт . Зазор между кольцами поддерживается с помощью диагональной или ступенчатой проставки. Кольца, изготовленные из материала рулон на основе полимера ПТФЭ, обладают значительным коэффициентом теплового расширения, поэтому при выборе допусков для посадки уплотнения в зеркало цилиндра необходимо учитывать влияние температур. [c.166]

В зависимости от легирования и термич, обработки можно получить Т. с. с от 50 до 140 кг мм , что соответствует уд. прочности (ojy) от 10 до 32 км. Это достоинство Т. с. сохраняется в широком интервале темп-р (от —253° до Н-бОО-"). Ценными являются и нек-рые др. св-ва Т. с. так, малый коэфф. линейного расширения позволяет уменьшить тепловые зазоры в двигателях и снизить термич. напряжения при нагреве обшивки летательных аппаратов немагиптность Т. с. исключает вредное влияние металлич. конструкции на навигационные приборы, а также уменьшает опасность подрыва на магнитных ми нах. Отсутствие хладноломкости у неле гированного титана и ряда Т. с. делает их [c.325]

Опыт применения полиамидных подшипников скольжения показывает, что подшипники, представляющие собой стальную втулку, покрытую с внутренней (рабочей) стороны тонким слоем полиамида, имеют преимущества перед толстостенными цельнопо-лиамядными подшипниками. Тонкий слой полиамида обеспечивает лучший отвод тепла из зоны трения и снижает влияние повышенного линейного расширения пластмассы на изменение размеров и зазоров трущейся пары, [c.123]

Лабиринтные уплотнения представляют собой ряд последовательно расположенных кольцевых полостей (камер) и выступов (гребней). Схемы наиболее типичных форм камер и гребней представлены на рис. 10.33. При одностороннем расположении гребней с постоянным радиальным зазором (рис. 10.33, а) на входе в него поток жидкости сужается, в камере лабиринта внезапное расширение приводит к турбулиза-ции и перемешиванию всей массы. В конце камеры из объема струи выделяется поток постоянной массы, который вытекает во вторую щель и т.д. Присоединенные массы окружающей среды, оставаясь в камере, циркулируют и вновь примешиваются к входящей струе. Влияние формы камер и канавок на эффективность уплотнения, как показывают опыты, неоднозначно. В области автомодельного режима течения жидкости гидравлическое сопротивление лабиринтного зазора возрастает по сравнению с гладкой щелью примерно на 30 %. Установлено, что наибольшей эффективностью обладают аксиально- и радиально-ступенчатые лабиринты (рис. 10.33, в, г), обеспечивающие при одинаковом радиальном зазоре в 1,7...2 раза меньшие протечки, чем гладкая щель. [c.236]

Для выпуска козла> при капитальных ремонтах печей в кожухе лещади устраиваются специальные козловые летки. На прочность кожуха лещади большое влияние V, оказывают упругие свойства набойки н еа толщина (за- / зор. между кожухом и плитовыми холодильниками). Недооценка этих факторов в ранних конструкциях доменных печей часто приводила к появлению трещин кожу- 1 хов (в 40- 50% построенных печей). Большое влияние, на прочность кожуха также оказывает материал заполнения вертикальных зазоров между плитовыми холодильниками т кие зазоры, предназначенные для компен-. сации температурного расширения холодильников, должны заполняться чугунной замазкой без всяких металлических прокладок [c.291]

Значение оптимального зазора зависит от уровня максимальной мощности трубы. Для тепловых труб с невысокой мощностью, т. е. для труб с большим размером поры фитиля, кривая зависимости капиллярных ограничений мощности от размера зазора имеет ярко выраженный максимум в узкой юбласти изменения зазора (см. рис. П.9, б, расчеты для труб с с(мен = 500 жкж). Для тепловых труб большой мощности ( мен мал) кривые капиллярных огра-личений в области максимума изменяются более плавно. В связи с этим следует говорить не просто об оптимальном отношении размера зазора к внутреннему диаметру трубы, а о диапазоне изменения зазора, в котором мощность трубы будет близка к максимальной. Тенденция к расширению такого диапазона наблюдается и с увеличением диаметра трубы (см. рис. П.9, в). Из всех геометрических параметров длина трубы оказывает наименьшее влияние на оптимальный размер зазора (см. рис. П.9, г). При увеличении рабочей температуры трубы, т е. с ростом давления пара, оптимальный относительный размер зазора увеличивается. Тенденция к увеличению сохраняется независимо от диаметра трубы и радиуса поры фитиля (см. рис. П.10, а). Оптимальный относительный зазор слабо возрастает при увеличении радиуса поры фитиля (см. рис. П.10, б) и заметно уменьшается с ростом диаметра трубы (см. рис. П.10, в). Влияние длины трубы показано на рис. П. 10, г. Из анализа результатов оптимизации следует, что для тепловых труб длиной до 1 ж и диаметром парового канала до 20 мм оптимальный зазор можно принимать в пределах от 3 до 7% размера внутреннего диаметра корпуса тепловой трубы. При этом если капиллярная структура имеет крупные поры (до 500 мкм), то необходимо принимать верхнее значение размера зазора Если радиус пор фитиля мал (в пределах от нескольких до десятков микрон), то размер зазора должен быть принят по нижнему пределу. Для тепловых труб большого диаметра ( 100 мм) зазор можно принимать в пределах 1,5—3% о- [c.212]

Диффузионная сварка титанового сплава 0Т4 со сталью 12Х18НЮТ с передачей сварочного давления за счет предварительного натяга исследована при получении соединений телескопического типа. В этом случае детали предварительно собирали с натягом, величину которого выбирали по требуемому для сварки давлению с учетом изменения за счет различия коэффициентов термического расширения и зависимости от температуры физико-механических свойств свариваемых металлов. Наличие на свариваемых поверхностях малой конусности (около 1 100) существенного влияния на качество полученного соединения вследствие неравномерности распределения давления по длине не оказывает. Собранные переходники или образцы сваривали при Т = 1073 ч- 1123 , t— = 10 мин. Соединения, в которых охватывающую деталь изготовляли из сплава 0Т4, имеющего более низкий коэффициент температурного расширения, чем сталь 12Х18Н10Т, при охлаждении разрушались с образованием зазора по интер-металлидному слою. Это свидетельствует о возникновении значительных растягивающих напряжений в зоне сварки. Прочность соединений при срезе, в которых [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...