Расчет промежуточных опор

Расчет промежуточных опор [c.127]

При расчете промежуточных опор по аварийному режиму нагрузка приводится к силе 5 и паре сил Р. Если они направлены, как указано на рис. 7-49, то остаточное тяжение будет в оттяжке 1, т. е. = кТ . Усилия в остальных оттяжках будут равны [c.211]

ШЗ Расчет промежуточной опоры железно- [c.398]

Указанные особенности работы и конструкции линий со штыревыми изоляторами позволяют отказаться от расчета промежуточных опор этих линий на аварийные режимы работы. [c.169]

Усилие, действующее на промежуточную опору при обрыве троса, принимается равным 0,5 наибольшего расчетного тяжения троса. По мнению авторов, такое тяжение следует принимать для металлических и железобетонных опор. Для деревянных опор расчетное тяжение по тросу прн обрыве его целесообразно находить, учитывая прогиб ног опор. Если это тяжение получается меньшим 50% наибольшего, то его и следует принять для расчета промежуточной опоры в аварийном режиме работы. [c.54]

К сожалению, опытов, позволяющих твердо определить несущие способности пасынков, установленных в котлованах, не производилось. Авторы считают, что это не должно служить основанием для отказа от учета сил сопротивления по боковым поверхностям пасынков (ног) в расчетах деревянных П-образных опор с крестообразными связями. Нужно только, пользуясь формулой (3-54), принять небольшое удельное сопротивление грунта по боковой поверхности пасынка. Кроме того, до получения надежных результатов соответствующих испытаний надо учитывать силы сопротивления грунта по боковым поверхностям пасынков только прн расчетах промежуточных опор. Устойчивость деревянных угловых, анкерных и концевых опор должна обеспечиваться специальными мероприятиями. В качестве первого приближения можно принять удельное сопротивление / согласно табл. 3-9 в пределах 0,5—Л,О 7 /ж2. [c.125]

Момент сопротивления стойки в сечении А—А, принимая коэффициент уменьшения его по соображениям, изложенным в расчете промежуточной опоры (табл. 4-5), равным з =0,85, будет [c.207]

Оболочками в теории упругости называют тела, ограниченные двумя криволинейными поверхностями, расстояние между которыми h (толщина) мало по сравнению с другими размерами тела. Поверхность, которая делит толщину оболочки пополам, называют срединной. В частном случае плоской срединной поверхности оболочка превращается в пластину. Поэтому, так же как арки называют кривыми стержнями, оболочки иногда называют кривыми пластинами. Этот термин удачен для незамкнутых оболочек, применяемых для перекрытия больших площадей без промежуточных опор, но неудачен для замкнутых оболочек, таких, как сферическая и цилиндрическая (резервуары и т. п.). Можно использовать оба термина. Для краткости будем использовать только термин оболочка . Под тонкими оболочками понимаются такие, у которых отнощение толщины h к наименьшему радиусу кривизны R срединной поверхности мало по сравнению с единицей. Допуская обычную для технических расчетов погрешность в 5%, будем считать тонкими оболочками такие, у которых max (/г/i ) < 1/20. Подавляющее большинство встречающихся на практике оболочек имеют отношение h/R, лежащее в пределах 1/1000 /г// sg 1/50. [c.214]

В качестве основной системы для расчета неразрезной б тки целесообразнее всего принять ряд статически определимых балок, получаемых путем врезки шарниров в сечениях над промежуточными опорами заданной [c.64]

Примером расчета на устойчивость сжатых стержней с промежуточными опорами может служить расчет конденсаторных трубок в условиях меняющегося теплового режима конденсатора [10]. [c.315]

ПОСТОЯННОГО сечения с промежуточной опорой — Коэффициенты длины приведенной 362 --с одним заделанным концом — Силы критические— Расчет 362 --с шарнирно закрепленными концами — Силы критические— Расчет 361, 366 --ступенчатые — Коэффициенты устойчивые 366 Стержни тонкие — Моменты инерции 143 --ферм — Силы действующие— Определение 151— 153 [c.1000]

М а к у ш и н В. М., Устойчивость сжатых стоек с промежуточными опорами, сб. Расчеты на прочность, жесткость, устойчивость и колебания , Машгиз, 1955. [c.347]

Расчет многоопорных валов сводится к расчету статически неопределимых балок, лежащих на нескольких опорах (см. т. 3, гл. II). Из-за статической неопределимости этой задачи существенное значение для напряженности вала имеет монтажное понижение или повышение промежуточных опор, а также неравномерный, износ и осадка опор под действием внешних сил. Если установить расчетом эти факторы невозможно, то достоверность расчета многоопорного вала снижается в этом случае приходится по необходимости рассматривать многоопорный вал как статически определимый, разрезанный над опорами, что обычно идет в запас надежности расчета. [c.150]

Рассмотрим результаты испытаний, которые производились с двумя трубками диаметром 16/14 мм, изготовленными соответственно из малоуглеродистой стали и из мельхиора НМ-70. Схемы испытанных трубок и промежуточных опор показаны на рис. 49. Результаты расчета и экспериментального определения частот свободных колебаний трубок сведены в табл. 13 и 14. Расчет производился как по формуле (156) с использованием графиков на рис. 44, а и б, так и по методу Ю. А. Шиманского. Экспериментальные частоты определялись по записям затухающих колебаний трубок. Форма колебаний трубок наблюдалась при освещении стробоскопом. [c.127]

Общепринятая замена в расчете реальных опор точечными жесткими представляется вполне оправданной в применении к опорным подшипникам промежуточных валов, используемым в конструкциях судовых валопроводов. Эти подшипники имеют малую протяженность по сравнению с пролетами валопроводов. Поэтому, располагая точечную опору на середине длины подшипника, мы получаем достаточно хорошее представление системы в отношении изгибных жесткостей. [c.233]

Таких уравнений мы можем написать столько, сколько имеем промежуточных опор, т. е. сколько имеем неизвестных опорных моментов. После вычисления опорных моментов задача сводится к расчету ряда шарнирно-опертых балок, нагруженных уже известными опорными моментами и внешней нагрузкой. [c.348]

Таких уравнений мы можем составить столько, сколько имеется промежуточных опор. К ним нужно присоединить еще два уравнения, составляемых на основании условий закрепления концов балки. Решив полученную таким путем систему уравнений, мы найдем все опорные моменты, и дальнейшее решение задачи сведется к расчету балок с опертыми концами, нагруженных равномерной нагрузкой и моментами по концам. [c.199]

Порядок расчета неразрезных балок, 1. Над всеми промежуточными опорами (а также над концевыми, если они—заделки) вводятся шарниры и прикладываются опорные моменты. 2. Каждый пролет неразрезной балки рассматривается как простая балка на двух шарнирных опорах, для которой строятся эшоры изгибающих моментов М и поперечных сил Ql от заданной внешней нагрузки, действующей в пределах этого пролета. 3. Вычисляются площади эпюр (грузовые площади со) и находятся положения их центров тяжести а и . 4. Составляются уравнения трех моментов. 5. Решается система уравнений трех моментов и определяются неизвестные опорные моменты. 6. Определяются опорные реакции заданной неразрезной балки [c.128]

Ф. С. Ясинский вывел значения коэффициента приведения длины и для ряда более сложных случаев упругого защемления концов, упругих промежуточных опор и т. д. Тем самым он заложил основу современных методов расчета на устойчивость сложных ферм, рам и других крупных сооружений. [c.362]

Процесс гнутья следующий (см. рис. 71). Трубу устанавливают в зажиме 3, который определяет ее положение относительно станка. Включением продольной ускоренной подачи труба проводится через индуктор с таким расчетом, чтобы конец ее расположился за плоскостью, в которой перемещается отклоняющий ролик 4. Подводится направляющий ролик, и губки зажима освобождают трубу, оставляя ее лежать на промежуточных опорах. Затем подводится торцовый упор удлинителей, после чего труба снова зажимается и начинается процесс [c.131]

Рассмотрим теперь второй случай неразрезной балки со всеми шарнирно-неподвижными опорами (рис. 154, б). Условимся пренебрегать при вертикальной нагрузке всеми горизонтальными реакциями и вводить в расчет лишь вертикальные реакции. Тогда общее число неизвестных также равно (л + 1) и степень статической неопределимости С = п — 1, т. е. и неразрезная балка со всеми шарнирно-неподвижными опорами при вертикальной нагрузке столько раз статически неопределима, сколько имеется промежуточных опор. [c.235]

В ферме на рис. 7, а с перекрестными раскосами за лишние неизвестные следует принять усилия в раскосах, сохраняя симметрию основной системы. При этом каждая лишняя неизвестная будет уравновешиваться в пределах одной панели, а потому все коэффициенты 6,-, с индексами неизвестных для несмежных панелей будут равны нулю. Кроме того, использование симметрии и группировка лишних неизвестных может значительно упростить расчет. Для фермы, показанной на рис. 7, б, удобно перерезать один из поясов в панелях непосредственно слева или справа от промежуточной опоры. В ферме арочного типа за лишнюю неизвестную выгодно принять усилие в стержне 3. Основную систему рассчитывают отдельно от внешней нагрузки и от единичного значения каждого лишнего неизвестного. Стержни фермы работают только на растяжение — сжатие, а потому формула Мора для коэффициентов и свободных членов принимает вид [c.493]

Процесс гнутья следующий труба устанавливается на станке в зажиме, который определяет ее положение относительно станка. Включением продольной ускоренной подачи труба проводится через индуктор с таким расчетом, чтобы конец ее расположился за плоскостью, в которой перемещается отклоняющий ролик. Подводится направляющий ролик, губки зажима освобождают трубу, оставляя ее лежать на промежуточных опорах и подводится торцовый упор удлинителей, после чего труба снова зажимается и начинается процесс гнутья. Усилие рабочей подачи должно передаваться только поперечным упором удлинителей, так как при передаче этого усилия силой трения между трубой и гуп-ка.ми зажима может произойти смятие трубы. [c.123]

При числе опор, большем двух, роль защемления уменьшается, особенно в промежуточных опорах. Уменьшают влияние защемления на жесткость шпинделя деформации консольной части его. Все это, отчасти, объясняет тот факт, что влияние защемления на суммарную жесткость шпинделя меньше, чем его доля в суммарной поворотной жесткости вала над опорой. Расчет, выполнен-44 [c.44]

Для раскосов в рассматриваемом примере, как в большинстве случаев расчета промежуточных опор, расчетным является аварийный режим для раскоса Dj — обрыв троса, для раскоса Dj — обрыв верхнего провода, для )аскоса >з и ниже — обрыв нижнего щ)овода на длинной правой траверсе. Зо всех перечисленных случаях происходит кручение ствола при обрыве троса — на плече /к. т = 0,775 м, при обрыве верхнего провода — на плече К1 = 2,0 м, при обрыве нижнего провода — на плече = 4,1 м. Действие крутящего момента при расчете заменяем действием двух пар сил, которые приложены непосредственно к граням опоры. Как видно из схемы совместного действия тяжения Т и пар сил Гкр, заменяющих крутящий мог мент, в одной из граней сила Г/2 и сила Гкр (рис. 7-46) складываются эта грань и является расчетной. [c.197]

В расчете промежуточной опоры Г)е.з тросов (см. 4-7) доказано, что при обрыве крайнего провода на рассчитываемую ногу оиоры, если стоика находится в середине между средним и крайним проводами, от веса проводов приходится [c.195]

В городских мостах, путепроводах и эстакадах с балочными пролетными строениями продольную нагрузку прикладывают в уровне проезжей части или уровне центров опорных частей соответственно при рагсчете устоев и расчете промежуточных опор. При этом продольное усилие от торможения или силы тяги, передаваемое на неподвижные опорные части, принимают в размере 100 % полного продольного усилия, действующего на пролетное строение. [c.21]

Л ожно рекомендовать следующий порядок расчета неразрезной балки. После нумерации опор и пролетов (опор — с нуля, пролетов — с единицы) под исходной балкой изображают основную систему, нагруженную заданной нагрузкой и неизвестными опорными моментами. Далее строят эпюры М для отдельных балочек основной системы только от заданной нагрузки на пролетах. Вычисляют площади Q, этих эпюр и координаты а,, Ь, их центров тяжести. Для каждой промежуточной опоры выписывают уравнение трех моментов. Решая полученную таким образом систему уравнений, определяют неизвестные опорные моменты. Затем определяют реакции и строят эпюру поперечных сил и изгибающих моментов. Последнюю эпюру, как указывалось, можно построить как сумму эпюр моментов от нагрузки и от опорных моментов. [c.443]

Остановимся на расчете многопролетных стержней с несколькими упругими промежуточными опорами (рис. 3.19, а). Решение этой задачи при переменных EJ (х), к (j ), iVo (л ) можно вести методом начальных параметров. Граничные условия при х = О а х = I формулируются так же, как и для однопролетных стержней. Жесткость промежуточных опор учитывается следующим образом. Из условия равновесия элемента стержня над i-и опорой (рис. 3.19, б) следует, что [c.106]

При применении метода Ритца к многспролетным валам необходимо помнить, что угол наклона касательной к задаваемой кривой прсгибов на всех промежуточных опорах (также, впрочем, как и внутри пролетов) должен меняться непрерывно. Пренебрежение этим условием может привести к грубым ошибкам. Еще лучше, если задаваемая кривая прогибов такова, что обеспечивается и непрерывность вторых производных это требование, не являясь обязательным, споссбствует повышению точности расчетов. [c.82]

Анализ обеих схем и их расчеты показывают, что по металлоемкости они примерно равноценны. Однако схема поясных балок без промежуточных опор в смысле передачи усилий является более четкой а не усложняет каркаса. Равномерно распределенная нагрузка от избыточного давления газов, равная 300 Kz ju , передается на каждую балку по высоте одного пояса, равной примерно 3,0 м.. [c.153]

При наличии на каком-либо участке однопролетного трубопровода упругой промежуточной опоры (рис. 73, а) расчет производим аналогичным образом, приняв точку С крепления промежуточной опоры к трубопроводу за точку приведения. В этом случае упругая опора лишь увеличивает коэффициент жесткости системы и не оказывает влияния на величину приведенной массы. Действительно, если рассматривать трубопровод как систему с одной степенью свободы, то без упругой опоры расчетная схема имеет вид, изображенный на рис. 73, б, а при наличии упругой опоры появляется дополнительная жесткость с п (рис. 73, в). Для определения приведенной массы Мпр отбрасываем упругую опору, а правый конец (точка В) освобождаем и находим опорные реакции и кривую прогиба трубопровода. Приведенный коэффициент жесткости трубопровода с р вычисляем по прогибу точки приведения без учета упругой опоры, по конструктивным же данным последней находим ее коэффициент жесткости с п. Сум- [c.183]

Навье первому пришлось столкнуться с проблемой статической неопределимости, возникаюш ей в расчетах неразрезных балок ). В своей книге Resume des legons... он исследует балку на трех опорах и принимает реакцию одной из них как величину, статически неопределимую. В тех случаях, когда число опор превышает три, выбор реакций как лишних неизвестных величин становится затруднительным, поскольку мы получаем столько же уравнений, сколько имеется промежуточных опор, причем в каждое из таких уравнений входят все лишние неизвестные. Исследование частного случая равных пролетов с равномерно распределенной по всей длине балки нагрузкой или с равными сосредоточенными нагрузками, приложенными по середине каждого из пролетов, показывает, что в этих условиях задача упрош ается и что между реакциями трех последовательных опор суш ествует линейное соотношение. Использование этого соотношения позволяет без особого труда вычислить опорные реакции для любого числа пролетов ). [c.175]

Распределение температуры по наружной поверхности корпуса сепаратора при расхолаживании в момент, соответствующий максимальному перепаду температуры АТ по сечению, дано на рис. 2. Приведены результаты эксперимента 1 и расчета 2. Несимметричное относительно продольной оси температурное поле вызывает деформацию корпуса сепаратора, в результате его весовая нагрузка барабана-сепаратора воспринимается только двумя периферийными опорами. Замеренные в момент максимального перепада температуры по сечению вертикальйые перемещения корпуса равны 16 и 14 мм соответственно в районе центральной и промежуточных опор. По показаниям тензорезисторов, установленных -на наружной поверхности корпуса, напряжения от внутреннего давления и температурной неравномерности при указанном режи- [c.135]

Расчет подшипниковых опор коническо-цилиндрического редуктора. Редуктор приводится электродвигателем мощностью 10 кВт с частотой вращения п = 970 мин" (рис. 8.15). Мощность на ведущем валу Л/, = 9,26 кВт, общее передаточное чисто редуктора р = 12, передаточное чисто конической пары /] =3, цилиндрической / г = 4. Частота вращения промежуточного вала 2 = 323 мин выходного 3 = 80,8 мин диаметр шестерни (по делительной окружности конической передачи й д1 = 80 мм, колеса = 240 мм углы при верщинах начальных конусов 61 = 18 25 , 2 = 7Г35 (5, см. табл. 8.17) длина зубьев 82 = 42 мм средний диаметр на делительном конусе шестерни < 1ср 66,8 мм, колеса d2 p = 200 мм. В прямозубой цилиндрической передаче диаметр шестерни дз 90 мм, колеса /д4 = 360 мм. [c.483]

При проведении расчета таких валов важно иметь в виду, что из-за их статической неог]релелимости существенное значение для напряженности вала имеет монтажное повышение или понижение промежуточных опор, а также неравномерный износ и осадка их [c.142]

Аварийны м р е ж и м о м называется работа линии при обрыве проводов и тросоь. Обрывы проводов тросов должны быть устранены в возможно кратчайшие сроки для восстановления нормального режима работы линии. Продолжительность воздействия нагрузок аварийного режима сравните тьно невелика, на некоторых линиях обрывы проводов и тросов не наблюдаются за все время их эксплуатации. Поэтому в расчетах по аварийному режиму расчетные нагрузки от веса гололеда и от тяжения проводов и тросов умножаются на понижающие коэффициенты сочетаний 0,8—для промежуточных опор и их фундаментов, 0,9 — для анкерных опор и их фундаментов. Так, например, нормативное тяжение провода при обрыве на промежуточной опоре умножается на коэфф]щиент перегрузки 1,3 (табл. 5-4) и коэффициент сочетаний 0,8, т. е. на 1,3-0,8 = 1,04. Нагрузки от собственного веса умножаются только на коэффициенты перегрузки и не умножаются на коэффициенты сочетаний. [c.115]

Промежуточные угловые опоры. В нормальном режиме на промежуточные угловые опоры, помимо давления ветра на провода и опору, действует равнодействующая тяжения проводов и тросов Р = 2Tsin (а/2) (рис. 5-5), которая добавляется к давлению ветра на провод. Расчет промежуточных угловых опор по нормальному режиму производится по тем же двум схемам, как и промежуточных опор,— при отсутствии и наличии гололеда, причем направление ветра принимается по биссектрисе внутреннего угла поворота линии. [c.119]

Расчет промежуточных угловых опор по аварийному режиму производится на те же нагрузки, что и промежуточных опор (см. 5-4). При этом надо рассматривать наиболее неблагоприятный из двух случаев, соответствующих предельным значениям угла поворота, на которые рассчитывается данная опора. При наименьшем угле поворота линии неуравновешенная составляющая тяжения оборванного провода, перпендикулярная траверсе, T os (а/2) достигает максимального значення (при а=0 значение Tn os (а/2) = = Гп) и на опору действует наибольший крутящий момент. При наибольшем угле поворота составляющая T os (а/2) уменьшается, но зато увеличивается составляющая Tnsin (а 2), а также составляющие 2Т sin (а/2) в точках крепления гирлянд всех остальных проводов и тросов. Очевидно, что для грани ствола стальной опоры, перпендикулярной оси траверсы, расчетным будет первый случай, а для грани, параллельной оси траверсы, как правило,— второй (при наибольшем значении угла а). [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...