Экспериментальная часть испытания

Основные программные опыты являются ответственным этапом экспериментальной части испытаний. Руководитель испытания, разбив опыт на несколько периодов, должен во время опыта оценить путем прикидочных расчетов порядок величин, характеризующих экономичность работы оборудования. В конце испытаний руководитель собирает журналы наблюдений, подписанные наблюдателями, просматривает их и разбирает с наблюдателями все неясные вопросы. [c.194]

С испытанием паротурбинной установки обычно связаны временные изменения тепловой схемы и режима нагрузки всей станции на сроки, заранее согласованные с диспетчерской службой (ДС) и с плановым отделом энергосистемы. Поэтому необходимо обеспечить выполнение экспериментальной части испытания точно в назначенный срок, тем более, что техническое состояние установки и многочисленных измерительных устройств монтируемых для испытания, с течением времени ухудшается. [c.162]

В экспериментальную часть испытания входит проведение следующих опытов [c.179]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ЧАСТЬ ИСПЫТАНИЯ [c.213]

Экспериментальная часть испытания заключается в проведении опытов по согласованной с ТЭС программе, которая должна точно выполняться в отношении режимов нагрузки, условий работы установки и измерений. [c.213]

Руководителю испытания с его помощниками на отдельных этапах проведения экспериментальной части испытания необходимо [c.214]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ЧАСТЬ Испытания в кипящей московской воде [c.91]

Экспериментальная часть работ [6, 13] была выполнена на образцах, изготовленных и испытанных в тщательно контролируемых условиях, что дало возможность проанализировать обоснованность общих представлений об эффективной теплопроводности в поперечном направлении волокнистых систем, положенных в основу при выводе уравнения (7.25). Подробный анализ приведен в работе [6], а на рис. 7.11 и 7.13 сплошными линиями даны лишь результаты вычислений. В табл. 7.3 обобщены значения кст при 20 °С для всех рассмотренных систем в зависимости от [c.310]

Для исследования коррозии и ее влияния на техническое состояние аппаратурных элементов химико-технологической системы удобно использовать детерминированные по методу описания модели, т. е. модели, заданные логическими, алгебраическими или дифференциальными уравнениями, либо их решениями в виде функций времени и экспериментальными данными испытаний. Целью моделирования в этом случае служит либо итог коррозии (/, Ат, АР, Да и др.), либо изучение кинетики процесса. В технике под скоростью коррозии часто понимают среднюю скорость коррозионного процесса Уср [c.174]

Обзор литературы по коррозии металлов в солевых расплавах показывает, что эта проблема еще далека от сколько-нибудь удовлетворительного Р ешения. По многим важным вопросам, касающимся природы процессов, их термодинамики и кинетики, среди исследователей нет единого мнения. Недостаточно разработана экспериментальная часть коррозионных испытаний. Некоторые исследователи проводят эксперименты в таких условиях, которые не позволяют сделать однозначные выводы относительно процессов , лежащих в основе наблюдаемых эффектов. [c.197]

Сопротивление материалов — расчетно-теоретическая дисциплина, основные положения которой проверяются и дополняются экспериментальными исследованиями. Опытная проверка теоретических расчетов и формул необходима потому, что они основаны на ряде упрощающих предпосылок и допущений. Эти предпосылки и допущения связаны как со свойствами материалов, так и характером деформаций элементов конструкций. В ряде случаев приходится специально изготавливать модель проектируемой конструкции (или отдельных ее элементов) и подвергать ее испытаниям с целью получения данных о характере и величине деформаций, так как чисто теоретическим путем создание методов расчета оказывается вообще невозможным. Наконец, необходимо учесть, что все расчеты выполняемые методами сопротивления материалов, базируются на знании физико-механических свойств конструкционных материалов. Эти свойства определяют путем лабораторных испытаний специально изготовленных образцов. Таким образом, расчетно-теоретическая и экспериментальная части науки о сопротивлении материалов неразрывно связаны друг с другом. [c.8]

Виды испытаний различают в зависимости от объема экспериментальной части. Контрольные испытания котла проводят для определения качества пара при эксплуатационных режимах. Расширенное теплохимическое испытание котла проводят в особо ответственных случаях, когда требуется всесторонняя проверка, например, головных экземпляров котлов со сложными схемами сепарации. В этих случаях проводится широкий диапазон исследований элементов воднохимического режима котла на многих параметрах. Обычно предусматривается несколько серий испытаний с проведением наладки сепарационных устройств. Расширенное теплохимическое испытание трудоемко, поэтому его организуют лишь в случаях необходимости при участии специализированных организаций. Задачей этих испытаний является получение полной картины работы сепарационных схем котла в широком диапазоне изменения нагрузки при различных эксплуатационных условиях. В ряде случаев для этого приходится ухудшать воднохимический режим, например байпасированием II ступени химводоочистки. [c.283]

Кроме того, в экспериментальной части работы представилось нецелесообразным раздельное освещение вопросов о выявлении необходимой продолжительности кипячения в растворах заданного состава, установлении режимов провоцирующего нагрева, оценке чувствительности методов и испытании сварных образцов. Перечисленные вопросы рассматриваются совместно для каждой из исследованных групп сталей. [c.7]

При Проведении испытаний, изложенных в I—IV разделах экспериментальной части настоящей статьи, возникла необходимость уточнения ряда вопросов, связанных с техникой проведения экспериментов [c.48]

Выбор правильной консистенции или мягкости ПСМ имеет важное значение. По консистенции ПСМ обычно классифицируют по системе, предложенной национальным институтом смазочных веществ США Экспериментальный метод испытания на пенетрацию описан в гл. П, п. 1. В системе предусмотрена условная шкала с цифровыми обозначениями сортов ПСМ. Диапазон шкалы от О (для мягких ПСМ) до 5 (для густых ПСМ) охватывает большую часть наиболее распространенных смазочных материалов. Однако кроме этой части диапазона шкалы предусмотрены еще специальные дополнительные группы с обозначением 00 и ООО для полужидких и 6 для очень густых смазочных материалов (табл. 2). [c.54]

Для оценки эффективности работы д.в.с. часто вместо к.п.д. двигателя используют величину удельного эффективного расхода топлива т. е. расхода топлива на единицу его полезной (эффективной) работы [в кг/(кВт-ч) или кг/(л.с.-ч)]. Удельный расход определяется экспериментально при испытаниях двигателя измеряется общий расход топлива О дизелем за единицу времени (кг/ч) при работе с постоянной мощностью Ые (кВт). Тогда Це=0/Ые [кг/(кВт ч) или кг/(л.с.-ч)]. [c.75]

В связи с тем, что некоторые процессы в лопаточных машинах не поддаются теоретическому расчету, важное значение приобретает экспериментальное исследование лопаточных машин. Часто испытания лопаточных машин проводятся на модельных рабочих телах, на модельных режимах, а иногда испытываются модели лопаточной машины, в основном это вызвано невозможностью использования натурного рабочего тела вследствие его агрессивности и токсичности и нежелательностью использования сложного и дорогостоящего оборудования при испытании натурных образцов большой мощности на натурных режимах. Обработка экспериментального материала, выбор модельного рабочего тела, модельного режима и размеров модели проводятся в соответствии с теорией подобных явлений. [c.93]

В связи с весьма большими трудностями решения системы уравнений движения в общем случае (такие решения удается получить только для простейших частных случаев) в практике коэффициенты сопротивления и коэффициенты потерь энергии часто определяются экспериментально путем испытания моделей в лабораторных условиях. При этом необходимо соблюдать такие условия испытания моделей, которые обеспечивают надежность получаемых результатов и позволяют распространить эти результаты на натурные объекты. [c.203]

Необходимость проводить в первую очередь экспериментальные исследования различных аспектов сопротивления материалов обусловлена тем, что разупрочняющее влияние перечисленных выше факторов, имеющих место в эксплуатации, нельзя учесть расчетным путем. Чтобы правильно учесть влияние этих факторов на показатели конструктивной прочности материалов, нужно поставить соответствующие хорошо продуманные экспериментальные исследования по методикам, разработка которых часто представляет самостоятельный научный интерес. К тому же установить соответствующие аналитические критериальные зависимости можно только на основе большого количества экспериментальных данных о свойствах материала. Получают их при испытаниях изготовленных из этого материала специальных образцов в тех или иных условиях силового и теплового воздействий заданной длительности и режима изменения этих воздействий во времени. [c.662]

Функциональную взаимозаменяемость обеспечивают на стадии проектирования изделий. Для этого в первую очередь необходимо уточнить номинальные значения их эксплуатационных показателей и определить исходя из назначения, требований к надежности и безопасности допускаемые отклонения эксплуатационных показателей изделий, которые они будут иметь в конце установленного срока работы. Разность между этими показателями у новых изделий и в конце срока эксплуатации составляет их допуск. Есть и другой путь решения этой задачи — обобщение опыта эксплуатации и проведение экспериментальных испытаний моделей, макетов или образцов. Важно установить основные составные части машины, от которых в первую очередь зависят ее эксплуатационные показатели составить перечень деталей и составных частей, определяющих долговечность изделия в целом. Затем для данной категории деталей и составных частей изделия выбирают конструктивные формы, материалы, технологию изготовления и устанавливают качество по-18 [c.18]

Для экспериментального определения предела выносливости изготовляют серию одинаковых образцов (не менее 10 шт.). Обычно определяют предел выносливости при симметричном цикле изгиба, так как соответствующие испытания наиболее просты. Образцы для этих испытаний имеют в пределах рабочей части строго цилиндрическую форму, их диаметр, как правило, 5 или 7,5 мм, поверхность образца имеет шероховатость поверхности не ниже 9-го класса [c.315]

Наиболее достоверные числовые значения эффективного коэффициента концентрации, естественно, получаются на основе усталостного испытания образцов. В настоящее время в этом направлении накоплен достаточно большой экспериментальный материал. Для типовых и наиболее часто встречающихся видов концентрации напряжений и основных конструкционных материалов созданы таблицы и графики, которые приводятся в справочной литературе. На рис. 12.19 показаны в качестве примера типичные графики для определения эффективного коэффициента концентрации. [c.488]

Виды й организационные формы технического контроля. Контроль качества и надежности продукции в процессе ее изготовления является одним из основных методов обеспечения надежности технологического процесса. Под контролем понимается проверка соответствия продукции или процесса, от которого зависит качество продукции, установленным техническим требованиям (ГОСТ 16504—74). Поэтому контроль может относиться как к оценке качественных и количественных характеристик свойств продукции, так и к контролю режимов, характеристик и параметров технологического процесса. Контроль продукции, особенно при оценке такого его показателя качества, как надежность может сопровождаться испытанием объекта. Испытание — это экспериментальное определение характеристик объекта, проводимое по специально разработанному плану (программе). Объектом испытания могут быть не только готовые машины и изделия, но и отдельные элементы, детали и узлы. Хотя испытания являются часто одной из стадий технологического процесса, они представляют самостоятельную область (см. гл. 11). [c.451]

Механические испытания являются неотъемлемой частью курса сопротивления материалов — науки о прочности и жесткости элементов конструкций. Эта наука нуждается в экспериментальном обосновании исходных гипотез, проверке теоретических выводов и изучении процесса деформации вплоть до разрушения. Удовлетворить этим задачам и призваны лабораторные занятия, сопутствующие курсу сопротивления материалов. [c.6]

Все зубья калибрующей части выполняются одного и того же поперечного размера, связанного с окончательными размерами протягиваемого отверстия зависимостью S для протяжек с круговыми и двухсторонними режущими кромками, + 5 для протяжек с односторонними кромками, где Дщах и //max — наибольшие допустимые размеры обрабатываемого отверстия о —величина разбивания (минус) или усадки (плюс) отверстия после протягивания. Ориентировочно величина разбивания стальных толстостенных деталей fs0,01 мм для протяжек длиной до 20 D и 0,015—0,02для более длинныхпротяжек [16]. Истинную величину разбивания и усадки отверстий определяют экспериментально при испытании первых экземпляров протяжек. Для отверстий с допусками 4-го и более грубых классов точности величину разбивания можно принимать равной 0,3—0,35 допуска на поперечный размер отверстия. [c.312]

Схема экспериментальной установки представлена на рис. 75, б. При проведении испытаний на этой установке скорость вращения снижалась с 3000 до 260 мйн" . Часть испытаний была проведена при скорости вращения 10Q0 мин" Снижение скорости приложения нагрузки было сюуществлено с целью уменьшения вибраций и обеспечения более концентрического движения усталостной трещины. Машина была оборудована автоматическим выключателем, срабатывающим при разрушении образца. После разрушения две части об [c.233]

Работы А. С. Михайлова и Б. С. Крылова [216, 402] были выполнены по методике, которая исключает установление связи между напряжениями и временем до разрушения. Более совершенны в этом отношении работы М. X. Шоршорова с сотрудниками [210, 220], экспериментальная часть которых была выполнена на листовых образцах с надрезом при проведении испытаний на статическое растяжение иа машинах с рычажным нагружением. С каждой стороны надреза образцы проплавляли при помощи аргоно-дуговой горелки так, чтобы околошовная зона располагалась в месте надреза. Надрез не только фиксировал место разрушения, но и создавал двухосное напрялченное состояиие. [c.464]

В настоящей работе изучалось соответствие методов Б, А и АМ испытания сталей марок 1Х18Н9 и 1Х18Н9Т и сталей типа 18—12Мо на межкристаллитную коррозию. Основной материал изложен в I и II разделах экспериментальной части, настоящей статьи. [c.43]

Результаты испытаний методом Б сталей Х18Н12М2Т и Х18Н12МЗТ и их сварных соединений описаны во И разделе экспериментальной части настоящей статьи. Исследованиями установлено, что применять метод Б для определения склонности к межкристаллитной коррозии этих сталей нецелесообразно. [c.47]

Эффективность работы ДВС часто оценивают вместо 1ШД двигателя удельным расходом топлива де, т.е. расходом топлива на единицу его полезной (эффективной) работы, выраженным в г/(кВт-ч) или г/(л. с. ч). Удельный расход топлива определяется экспериментально при испытаниях двигателя, где измеряется расход топлива С дизелем за единицу времени работы, кг/ч, с постоянной мош ностью кВт или л. с. Тогда Современные тепловозные дизели имеют на уровне 200...220 г/(кВтч), или 150... 180 г/(л.с.-ч). [c.145]

Расчетное исследование НДС образцов из стали 15Х2МФА (рис. 1.4), подвергнутых растяжению в области низких температур, было проведено с целью анализа параметров, характеризующих сопротивление хрупкому разрушению материала [131]. Подробно результаты расчета и эксперимента будут изложены в подразделе 2.1.4. В настоящем разделе мы хотим продемонстрировать работоспособность метода решения упругопластических задач в части учета геометрической нелинейности. Дело в том, что перед разрушением испытанных образцов при Т = —100 и —10°С происходила потеря пластической устойчивости (зависимость нагрузки от перемещений имела максимум). Очевидно, что расчетным путем предсказать потерю несущей способности конструкции можно, решая упругопластическую задачу только в геометрически нелинейной постановке. При численном моделировании нагружение образцов осуществляли перемещением захватного сечения образца от этапа к этапу задавалось малое приращение перемещений [131]. При этом анализировали нагрузку, действующую на образец. Механические свойства стали 15Х2МФА, используемые в расчете, представлены в подразделе 2.1.4. На рис. 1.4 представлены зависимости нагрузки от перемещений захватной части образца. Видно, что соответствие экспериментальных данных с результатами расчета хорошее. Наибольшее отличие расчетной максимальной нагрузки от экспериментальной составляет приблизительно всего 3 % различие в среднеинтегральной деформации при разрушении образца е/ = —1п (1—i j) (i ) — перечное сужение нет- [c.32]

Испытание проводили на машинах АИМА-5-2 использовали цилиндрические образцы из сплава ХН55МВЦ диаметром 7 мм и длиной рабочей части 70 мм [185]. Удлинение и соответственно деформацию образца измеряли с помощью индикаторов часового типа И410МН с ценой деления 0,01 мм. Экспериментально определяли кривые ползучести при 7 = 900°С в случае стационарного а = 14 и 20 МПа (рис. 1.5, режим 1) и нестационарного— циклического—(рис. 1.5, режим 2) нагружения по следующему режиму нагружение о = 20 МПа в течение 25 ч, разгрузка до а = 0, отдых 50 ч (а = 0). Эксперименты показали, что в процессе отдыха наблюдается обратная ползучесть при нагружении (а = 20 МПа) кривые ползучести практически идентичны, т. е. не зависят от номера цикла и повторяют начало первой стадии (рис. 1.5, кривая 2). Автомодельность кривых ползучести при периодическом нагружении, по всей видимо- [c.33]

Складывая Д и Д, находим, что первая, основная часть прогиба увеличивается пропорционально кубу длины, тогда как / . зависит от длины в первой степени. Отсюда следует, что, испытывая на изгиб балки разной длины, можно выделить величину Д и, следовательно, найти модуль межслойного сдвига ц. Фактически для стеклопластиков получить таким способом надежные результаты не удалось, мелкие экспериментальные ошибки неизбежным образом накладываются и вносят большую погрешность. Пока что, как нам представляется, единственный надежный способ определения ц состоит в испытании на кручение двух стержней прямоугольного сечения с разными отношениями сторон. Способ обработки, описанный в 9.12, позволяет определить по отдельности модуль сдвига в плоскости листа и модуль межслойного сдвига. Так, для однонаправленного углепластика было найдено, что модуль межслойного сдвига равняется 230 кгс/мм тогда как модуль сдвига в плоскости слоя 570 кгс/мм [c.707]

Развитие теории еопротивления уеталоети в наетоящее время идет в оеновном по пути накопления и еистематиза-ции экспериментальных данных, на основании которых и проводится расчет на прочность при переменных напряжениях. Усталостные испытания связаны с использованием сложных машин и образцов, а получение одной экспериментальной зависимости часто требует месяцы, а иногда и годы. Хотя в течение многих десятилетий ведется все время прогрессивно развивающаяся экспериментальная и теоретическая работа по исследованию усталости, в настоящее время, на основании имеющихся опытных данных, мы может рассчитывать на сопротивление усталости сравнительно узкий круг, правда, часто встречающихся, деталей систем (валы, вращающиеся оси, зубчатые колеса, некоторые паяные и резьбовые соединения и ряд других). Для вновь создаваемых узлов и систем с целью выяснения их сопротивления усталости приходится прибегать к натурным усталостным испытаниям. [c.332]

Экспериментальные данные свидетельствуют о том, что при растяжении слоистых материалов с относительно невысокой степенью анизотропии упругих свойств, присущей ортогонально-армированным материалам, характер распределения деформаций по длине и толщине образца мало зависит от его формы (параметра /П1). Так, для стеклопластика. Г-4С с укладкой волокон 5 1 при нагружении в направлении большей степени ориентации волокон изменение значений Щ] в 1,7 раза практически не сказывается на относительном изменении деформаций нижней и верхней поверхностей ("П = +1) рабочей части образца. Относительные показатели деформаций при т) = о образцов-лопаток незначительно выше, чем образцов-полосок. Примерно то же наблюдается в случае испытаний ортогонально-армированных углепластиков. Увеличение степени анизотропии упругих свойств способствует повышению чувствительности относительных деформаций к изменению формы образца. Это хорошо иллюстрируют данные, полученные при растяжении образцов из однонаправленных углепластиков в направлении волокон. [c.33]

Кинетические характеристики коррозии, как правило, устанавливаются на базе экспериментальных данных, проводимых в лабораторных, полупромышленных и лромышленных условиях. Они наиболее часто получаются на основе длительных лаборатор-ных испытаний в изотермических условиях в широком температурном диапазоне, которые затем корректируются данными промышленных испытаний. Однако имеются и методы, позволяющие получить соответствующие математические выражения кинетики коррозии металла непосредственно из данных промышленных испытаний. [c.120]

Определяли влияние покрытия на вязкость разрушения стали, применяемой для изготовления силовой части корпуса реактора. В качестве основного материала использовалась корпусная сталь 15Х2НМФА, химический состав которой удовлетворял требованиям ТУ 108—765—72. Были изготовлены образцы для испытаний на вне-центренное статическое растяжение в соответствии с рекомендациями [228]. На боковую поверхность образцов методом наплавки наносилось покрытие толщиной 7—9 мм. Всего испытывалось 16 образцов толщиной 50—150 мм, в том числе 6 контрольных без наплавки. Испытания проводились при комнатной и отрицательной температурах в соответствии с методическими указаниями [228], Результаты испытаний свидетельствуют, что покрытие (наплавка) не уменьшает вязкость разрушения основного металла во всем интервале исследуемых температур (от—ЗОХдо - -20°С). Значения К с (для температур —20°G и выше) и Ki (для температур ниже —20°С) у однородных образцов и образцов с покрытием соответствуют друг другу в пределах обычного разброса экспериментальных данных. [c.151]

Важно подчеркнуть, что пороговая величина скорости роста усталостной трещины получена равной Vis 2,5-10 м/цикл, что близко к статистически среднему размеру ячейки дислокационной структуры на границе перехода в процессе пластической деформации от мезоуровня I к мезо-уровню II (см. главу 3). Указанные данные по монотонному растяжению образцов подтверждаются результатами экспериментальных исследований сталей в области малоцикловой усталости при постоянном уровне пластической деформации [61]. В испытанных образцах исследовали дислокационную структуру, оказалось, что фрагментированная дислокационная структура представляет собой ячейки и стенки дислокаций. Выполненный статистический анализ размеров фрагментов показал, что при всех уровнях циклической пластической деформации размер ячейки (1,5-2,0) 10 м встречается наиболее часто (см. рис. 3.13). Важно подчеркнуть, что с возрастанием длительности нагружения до разрушения относительная частота формирования ячеек или стенок с указанным размером также возрастает. Это дает основание полагать, что прирост усталостной трещины в пределах указанного размера контролируется одним механизмом разрушения, а далее происходит усложнение механизма разрушения, что должно иметь отражение в кинетическом процессе и описывающих этот процесс кинетических уравнениях. [c.193]

В экспериментальных работах по распространению импульсных возмущений наибольший интерес представляет, разумеется, вопрос о разрушении в условиях динамического нагружения. Часто наблюдался разрыв по поверхности раздела фаз см., например, работы [41, 42, 44]. Экспериментальное и аналитическое изучение таких отрывных разрушений проводилось также Ахен-бахом с соавторами [7]. Откол в слоистом кварц-фенольном композите был исследован в работе Коэна и Берковитца [23], которые провели испытания на удар летящей пластинкой (из майлара) толщиной 5 мм и 15 мм по образцу из композиционного материала толщиной 0,15 дюйма. Они установили, что откол происходит при расслоении после возникновения вторичной трещины, перпендикулярной поверхности, по которой производится удар. [c.386]

Исходя из вида уравнения (4), следует ожидать совпадения расчетных данных с экспериментальными при 0=0° и 0=90°. Для фиксированных значений а и at форма кривой ак=/(0) зависит от величины т если т мало, то при промежуточных значениях углов может наблюдаться минимум (рис. 2). В средней части кривой, т. е. при 0=45°, СТк=2о(т(т +а/) 2. Таким образом, если при испытании композит нагружают под углом 45° к волокнам, значения прочности не зависят от oi, но зависят как от т, так и от ot. Из теории Ацци и Цая не следует, что существует критический угол, но начальный наклон кривой Oi =f(Q) при малых углах определяется, главным образом, соотношением at и т. Влияние поверхности раздела на прочность при внеосном нагружении прямо не учитывается, однако поверхность раздела может влиять на прочность композита через величины ai, at и т, которые необходимо знать для решения уравнения (4). [c.190]

Для изотропных материалов экспериментально было обнаружено, что энергия, затраченная на продвижение трещины, относительно постоянна. Поэтому большая часть усилий была сконцентрирована на изучении различных методов вычисления затраченной энергии, причем игнорировалось обоснование сделанного выше упрощения. Анализ энергетического неравенства (И) показывает, что левая часть (11) постоянна тогда и только тогда, когда Цравая. часть неравенства является функцией одного параметра. Это на самом деле соответствует случаю изотропного разрушения, когда под действием любого сложного плоского нагружения наблюдается неустойчивый рост трещины в направлении, ортогональном направлению максимального нормального напряжения около кончика трещины (например, см. работу [15]). Иначе говоря, в изотропном материале со случайно распределенными трещинами равной длины (рис. 9) только трещина, перпендикулярная действию нагрузки, является критической и только один вид испытания — растяжение в направлении, перпендикулярном трещине,— необходим для определения характеристики разрушения такого материала. [c.228]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...