Амплитудно-частотная погрешность

Для регистрации усилий и деформаций использовались схемы на основе моста Уитстона. В зависимости от частоты исследуемого процесса питание моста осуществлялось либо переменным, либо постоянным током. Выбор аппаратуры для регистрации исследуемых процессов обусловлен в основном исключением возможных амплитудно-частотных погрешностей усилительного и регистрирующего трактов. [c.34]

Амплитудно-частотная погрешность [c.98]

Амплитудно-частотная погрешность. На рис. 2-40 изображена типичная амплитудно-частотная характеристика виброметра пере-мещ,ения. По оси абсцисс отложена частота, а по оси ординат — амплитуда виброперемещения на выходе виброметра. Как правило, особенно в многопредельных приборах, указывается относительное (к пределу шкалы) значение амплитуды. На рисунке двойная амплитуда виброперемещения выражена в абсолютных и относительных единицах. Наибольшее значение рассматриваемой шкалы прибора составляет 30 мкм. [c.91]

Указанная система измерения усилий благодаря большому коэффициенту усиления обладает достаточной точностью. Ее амплитудно-частотная погрешность в диапазоне возмущений действующих в процессе гибки, не превышает 0,5%. Нетрудно видеть, что [c.182]

С помощью частотных характеристик можно не только определить динамическую погрешность, но и в целом оценить пригодность средств измерений для решения той или иной конкретной задачи. В частности, с помощью амплитудно-частотной и фазочастотной характеристик можно установить область частот нормальной работы средств измерений или рабочую полосу пропускания частот. [c.139]

Амплитудно-частотную характеристику приборов, вертикальное и горизонтальное увеличения профилографов, а также передаточное отношение и погрешность показаний профилометров проверяют с помощью комплекта вибраторов, генератора и частотомера. [c.173]

Рис. 5.23. Амплитудно-частотная характеристика третьего типа (а) и соответ ствующая ей записимость погрешности от частоты входного воздействия (б)

Кривая 5 является амплитудно-частотной характеристикой дифференциального сильфонного датчика, работающего при избыточном рабочем давлении 1,5-10 н/м , имеющего диаметр входного дросселя 1,0 мм и диаметр измерительного сопла 2,0 мм. Как видно из рисунка, преимущество исследуемого пневматического преобразователя очевидно. Действительно, динамическая погрешность сильфонного датчика при частоте 10 рад/с составляет 63% от контролируемой амплитуды, а погрепшость исследуемого преобразователя при тех же условиях не превышает 12% (кривая 4). [c.195]

Рис. 4. Амплитудно-частотные характеристики деталей редуктора при учете погрешностей зубчатых зацеплений, действующих в противофазе

Рис. 4. Амплитудно-частотные характеристики двигателя с учетом погрешностей электромагнитных параметров секций статора (а) и идеального двигателя (б)

Влияние погрешностей в записи программы на динамические свойства шагового двигателя, В силу ряда факторов (неточности в записи программы, неравномерная подача импульсов от интерполятора, вследствие неравномерной протяжки магнитной ленты, несущей программу и т. п.) время между двумя очередными переключениями в обмотках статора не остается постоянным, а равно Т + б , где б(- — малая случайная величина, которая может принимать произвольные движения в пределах допуска. В качестве первой, грубой оценки влияния неравномерности следования управляющих импульсов примем, что импульсы следуют через интервалы времени Т + б, Т — б, Т + б и т. д. Между двумя нечетными импульсами проходит время 2Т, то же, что и между двумя четными импульсами. Поэтому можно считать, что точка подвеса динамической модели совершает скачкообразное перемещение по периодическому закону с периодом 2Т. Анализ динамики в этом случае также показывает, что пики амплитудно-частотной характеристики будут соответствовать значениям частоты следования управляющих импульсов [c.143]

Как видно из сопоставления этих кривых, амплитудно-частотная характеристика двойной сейсмической подвески при А, > 3 обнаруживает достаточную равномерность и, следовательно, погрешность измерения прогибов вала будет одинакова на всех скоростях вращения вала. Кроме того, частотная характеристика сейсмической подвески датчика проверялась на вибростенде. Проверка производилась следующим образом. С помощью оптического микроскопа устанавливались различные амплитуды вибраций линеек электродинамического вибростенда на частотах от 30 до 120 гц. Датчик, закрепленный с помощью кронштейна на этих линейках, измерял зазор между одной из линеек и по величине двойной амплитуды сигнала датчика, записанного неоднократно на пленке шлейфового осциллографа, устанавливалась зависимость амплитуды сигнала выходного напряжения от амплитуды вибраций линеек на различных частотах. Как видно из фиг. 7, эта зависимость получалась прак-35 547 [c.547]

Р = 0,65-i-0,70. При соблюдении этих условий амплитудная и частотная погрешности записи будут наименьшими [3]. Однако в ряде случаев при опытном определении постоянной времени термоэлемента с целью упрощения установки приходится применять высокочувствительные вибраторы, для которых характерна низкая частота собственных колебаний, и [c.177]

X 0 24 X 1380 л л . Амплитудная частотная характеристика для этого сочетания параметров приведена на рис. 52 (кривая 1), а фазовая частотная характеристика — на рис. 53 (кривая 4). Использование металлического трубопровода вместо гибкого шланга приводит к некоторому улучшению частотных характеристик гидросистемы, но амплитудные и особенно фазовые погрешности передачи изменяющегося во времени давления велики. [c.89]

Таким образом, при создании стенда для исследования амплитудно-частотных характеристик привода необходимо выбрать нагрузочное устройство, способное создавать устойчивые колебания момента на выходном валу испытываемой гидропередачи в широком диапазоне частот. Поскольку при испытаниях гидропривод вводится в установившийся режим вынужденных, незатухающих колебаний, при этой методике влияние случайных, посторонних возмущений и погрешности приборов мало сказывается на результатах экспериментов. Основным затруднением при использовании этого метода является необходимость возбуждения колебаний большой мощности в широком спектре частот. Так, например, при испытании гидропередач, предназначенных для установки в приводе [c.223]

В ряде случаев вместо них используют неполные динамические характеристики, к числу которых относят отдельные коэффициенты дифференциального уравнения (собственная частота, постоянная времени, демпфирование) амплитудно-частот-иую характеристику, диапазон рабочих частот время установления показаний и т. п. Неполные динамические характеристики позволяют находить динамические погрешности по отдельным параметрам измеряемых величин. Отклонение амплитудно-частотной характеристики от значения статического коэффициента преобразования или от значения на номинальной частоте (для систем, не передающих постоянную составляющую) равно погрешности измерения амплитуды гармонического сигнала время установления показаний, являющееся точкой переходной характеристики на заданном уровне, представляет собой параметр однократного сигнала. [c.297]

АЦП являются нелинейными СИ, и невозможно описать их ДХ какой-либо одной полной ДХ, как для линейных СИ. Весь комплекс частных ДХ можно разделить на две группы. К первой группе относят временные ДХ, которые определяют максимальную продолжительность процесса преобразования (периодичность отсчета) и необходимы для правильного использования АЦП в составе измерительных систем время преобразования время задержки запуска (время переходного процесса во входных устройствах) время цикла кодирования Ко второй группе относят ДХ, позволяющие оценить границы погрешности в динамическом режиме время задержки (опережения) отсчета, неравномерность амплитудно-частотной характеристики (АЧХ). Приведенные характеристики в совокупности обладают достаточной полнотой для оценки динамических погрешностей нелинейных СИ при произвольном виде входного сигнала. [c.160]

При измерении толщины стенки изделия с хорошо обработанными и параллельными поверхностями погрешность эхо-импульсных толщиномеров составляет 0,01 мм, а при измерении толщины стенки изделий с грубо обработанными, корродированными и непараллельными поверхностями — 0,1—0,2 мм. Измерение толщины стенки путем определения частоты повторения многократных отражений эхо-сигналов основано на фиксации совпадения этой частоты с частотой амплитудно-частотного анализатора. При этом на выходе анализатора появляются импульсы, временное положение которых указывает на толщину. Погрешность измерений этим методом может быть уменьшена до +2 % при диапазоне измерений 0,5—10 мм. [c.129]

Доказательство возможности выполнения линзой двумерного фурье-преобразования над когерентным оптическим сигналом приведено в ряде работ [7, 8, 17, 134]. Авторы обычно ограничиваются параксиальным приближением и не учитывают ошибок фурье-преобразования. Между тем, оптическое фурье-преобразование, выполняемое идеальной линзой, сопровождается появлением систематических амплитудных, частотных и фазовых погрешностей. Эти ошибки играют существенную роль при выполнении над изображениями операций пространственной фильтрации, корреляционного и спектрального анализа. [c.204]

Измерение стенки путем определения частоты повторения многократных отражений эхо-сигналов основано на фиксации совпадения этой частоты с частотой амплитудно-частотного резонатора. При этом на выходе анализатора появляются импульсы, по положению которых определяют толщину. Погрешность измерений этим методом может быть уменьшена до 2 % при диапазоне измерений 0,5—10 мм. [c.70]

Построить амплитудно-частотную характеристику согласно математической модели, отображающей колебательную схему всего автомобиля, аналитически невозможно ввиду ее чрезвычайной сложности. Однако для определения и нормирования скоростного режима можно воспользоваться более простыми математическими моделями, имея в виду, что погрешности от упрощения моделей в итоге уменьшаются вследствие двух обстоятельств [c.171]

Отсюда видно, что определенная частота воздействия соответствует определенной динамической погрешности амплитуды показания датчика. Поэтому амплитудно-частотная характеристика может служить хорошей динамической характеристикой датчиков. Если воздействующая амплитуда равна единице, то в этом случае график амплитудно-частотной характеристики будет пригоден для всех значений измеряемых размеров. [c.184]

Для определения динамических погрешностей измерительных устройств предложен ряд характеристик собственная круговая частота колебаний подвижных частей о амплитудно-частотная характеристика АЛ (а), выражающая зависимость амплитуды Л динамической погрешности от частоты о изменения контролируемой величины, и переходная функция А (/) — динамическая погрешность показаний при внезапном изменении контролируемой величины. [c.135]

Как видим, амплитудно-частотная характеристика с некоторого значения частоты становится практически параллельной оси абсцисс, т. е. совпадает с характеристикой идеального виброметра. В нашем примере такой частотой можно считать 25 гц. Используя амплитудно-частотную характеристику и калибровочную прямую можно (как показано ниже) в любой точке частотного диапазона определить абсолютную, относительную и приведенную погрешности, а также значение поправочного коэффициента. В нашем случае наиболее удобно пользоваться поправочным коэффициентом, так как при неизменной частоте его значения остаются постоянными для любых амплитуд измеряемых вибраций. Для определения поправочного коэффициента в заданной точке частотного диапазона необходимо по приведенному выше определению разделить действительное значение измеряемой вибрации, т. е. значение Лд, [c.99]

Для всего частотного диапазона прибора значения Ь> задаются обычно в виде таблицы или кривой в зависимости от частоты. Располагая этими данными, можно определять истинное значение амплитуды, измеренной в пределах данного рабочего диапазона. Пусть виброметр, которому соответствует характеристика рис. 2-41, при частоте 15 гц показывает 86 мкм. По кривой к = f /) находим, что соответствующее значение поправочного коэ( )фициента равно 0,98. Истинное значение вибрации = 86-0,98 = 84 мкм. Наибольшая абсолютная погрешность измерения в данном частотном диапазоне, например, 10—100 гц, соответствующая отрезку еж, составляет 1,8 мкм. Приведенная погрешность 7 р = 1,8/30 == 0,06 = 6%. Таким образом, с помощью амплитудно-частотной характеристики и калибровочной прямой (амплитудно-частотной характеристики идеального виброметра) можно определить истинное значение амплитуды вибрации при любой частоте данного диапазона и наибольшую возможную погрешность в заданном частотном диапазоне. [c.100]

При построении истинной кривой полигармонической вибрации в случае необходимости следует учитывать и амплитудную погрешность для гармонических составляющих с помощью амплитудно-частотного поправочного коэффициента для данного прибора. [c.104]

Амплитудно-частотные искажения виброизмерительного канала вызывают погрешности измерений размахов и эффективных значений гармонических и полигармонических колебаний. [c.105]

Свойство станка противодействовать возникновению колебаний обычно называют виброустойчивостью. Колебания в различных станках носят сложный характер и различаются формой колебаний (рис. 15, а), характерной для каждой конкретной компоновки и типа станка. Изучение амплитудно-частотных И амплитудно-фазовых частотных характеристик (рис. 15, б) дает возможность оценить величину относительных колебаний инструмента и обрабатываемой детали и влияние этих колебаний на погрешность обработки. [c.23]

Для обеспечения инвариантности системы к типу диагностируемого оборудования и повышения производительности ее работы при выборе диагностических признаков, описывающих состояние агрегата, был реализован принцип "информационной полноты", ранее успешно апробированный при диагностике авиационных агрегатов. Суть этого принципа состоит в том, чтобы в условиях априорной неопределенности, когда связи между структурными параметрами агрегата, определяющими его техническое состояние, и диагностическими признаками вибрации неизвестны, использовать для диагностики, помимо известных ранее, неизвестные признаки, оставшиеся в виброакустическом сигнале после рекуррентного выделения известных так, чтобы события, приводящие к изменению этих признаков, составляли "полную группу" в статистическом смысле. На основе этого подхода предложен способ диагностики, в котором в качестве диагностических признаков 1-го уровня, составляющих "полную группу", автоматически формируется вектор состояния агрегата по каждому субъекту с ортогональными компонентами в виде среднеквадратических значений виброускорения, виброскорости, виброперемещения и скоростей их трендов, отражающих износ деталей и узлов машин, дисбаланс и погрешности агрегатирования, проблемы монтажа, фундаментов и присоединенных конструкций, а в качестве диагностических признаков 2-го, более "тонкого" уровня, эффективные значения совокупностей дискретных составляющих амплитудно-частотного спектра вибрации, порождаемых различными возбуждающими факторами, и шумовых компонент спектра между ними. [c.56]

Приведенные в книге сведения об основных погрешностях виброизмерений показывают, что результат измерений размаха вибропараметров полигармонической вибрации зависит от амплитудно-и фазочастотной погрешностей виброметров, а результат измерений эффективных значений — только от амплитудно-частотных погрешностей. [c.100]

В условиях эксплуатации автотолераторы работают в динамическом режиме. Поэтому наряду с проверкой метрологических характеристик в статических условиях для автотолераторов обязательна проверка их динамических характеристик. При этом главными динамическими характеристиками автотолератора следует считать амплитудно-частотную характеристику точности и время срабатывания. При проверке следует установить не только математическое ожидание погрешности, но и их случайные составляющие. Средняя арифметическая величина погрешности, ее математическое ожидание важны как для определения возможной ошибки измерения, так и для внесения динамической поправки, а случайная составляющая будет оказывать влияние па рассеи- [c.117]

Рис. 3. Амплитудно-частотные характеристики деталей редуктора при учете погрешностей зубчатых зацеплений солнечная шестерггя — сателлиты и сателлиты — эпицикл , действующих в фазе а — солнечная шестерня б — эпицикл в — водило

При измерении нестационарных параметров погрешность их определения зависит от динамических свойств звеньев цепи. Качество элементов цепи характеризуется амплитудными и фазовыми искажениями, возникающими при измерении величин, изменяющихся с различной частотой. Амплитудно-частотная ха-рактерстика показывает зависимость чувствительности датчика от частоты изменения входной величины при постоянной амплитуде последней. [c.165]

Динамические характеристики измерительных устройств и преобразовательных Элементов отражают их динамические свойства, проявляющиеся при воздействия на рассматриваемую систему изменяющегося во времени сигнала. Для преобразователей, которые можно рассматривать как линейные стационарные системы непрерывного действия с сосредоточенными параметрами, основными динамическими характеристиками являются дифференциальное уравнение, импульсная н переходная характеристики, передаточная функция, амплитудно-частотная и фазочастотная характеристики [16, 37, 381. (Подробнее о динамических характеристиках см-гл. V). Аналогичные динамические характеристики используют для описания дискретных линейных систем. Указанные динамические характеристики взаимосвязаны, и при аналитическом задании одной из них все остальные могут быть нандепы-Знание полных динамических характеристик позволяет по заданному входному сигналу X (() находить выходной сигнал г/ (О, что важно для исследования реакции преобразователя, расчета преобразователен, используемых при сглаживанни, фильтрации, коррекции сигналов и т. п., а также для определения их динамических погрешностей. Из уравнений (1) и (5) гл. V следует, что связь между выходны и входным сигналами линейного преобразователя при нулевых начальных условиях может быть представлена в виде [c.112]

Такая частотно-амплитудная оценка профиля позволяет представить всю совокупность макро- и микроотклонений от заданной геометрической формы изделия. Применив соответствующую фильтрацию, можно выделить кривые, относящиеся к погрешностям формы, волнистости и шероховатости. Реализация подобных предложений представляла до последнего времени большие трудности, главным образом связанные со снятием обобщенной профилограммы и процессом гармонического анализа. В главе XI приведен один из вариантов схемы прибора, предназначенного для быстрого определения полного амплитудно-частотного спектра технической поверхности . [c.21]

В последние годы фирма К. Цейсс (ГДР) выпускает эвольвентомеры модели У0450К, в которых по сравнению с приборами, ранее выпускаемыми этой фирмой, обеспечена более точная запись погрешностей профиля зуба. Это достигается за счет применения улучшенной конструкции амплитудно-частотного самописца. В эвольвентомере новой модели увеличены пределы перемещения преобразователя вдоль оси контролируемого колеса до 100 мм кроме того, имеется возможность осуществлять боковой наклон измерительного наконечника до 20 мм. Такая модернизация позволяет контролировать прямозубые и косозубые зубчатые колеса модулем до 12 мм (косозубые колеса — с углом наклона зубьев до 60°). Выпускаются приспособления к прибору для [c.165]

Mi ro- ap III (декабрь 1988 г.). Программа следующего поколения переписана на Си, имеет великолепную управляющую оболочку, удобный графический редактор, но точность моделирования не вьщерживает критики погрешность расчета амплитудно-частотных характеристик изменяется от десятых долей децибела для простых схем до единиц децибел для сложных, групповое время запаздывания рассчитывается неправильно, метод статистических испытаний дает непрогнозируемые результаты, а при анализе воздейст- [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...