Усилия при осадке заготовки

УСИЛИЛ ПРИ ОСАДКЕ ЗАГОТОВКИ Ц J [c.111]

УСИЛИЯ ПРИ ОСАДКЕ ЗАГОТОВКИ [c.111]

Экспериментальные зависимости, выражающие связь между нормальным усилием и осадкой заготовки при установке ее на [c.135]

Наибольшее усилие при осадке на кривошипном прессе. Текущая высота заготовки Н но мере осадки уменьщается, но одновременно уменьщается и скорость деформирования, определяемая кинематикой кривощипно-шатунного механизма, и зависящее от скорости сопротивления деформации. Таким образом, наибольшее усилие развивается немного раньше, чем ползун достигнет крайнего нижнего положения. Для расчета наибольшего усилия необходимо знать скорость деформирования в этот момент осадки. [c.119]

УСИЛИЯ ПРИ ОСАДКЕ И ВЫТЯЖКЕ ЗАГОТОВКИ 123 [c.123]

Определение усилия при вытяжке заготовки сводится к подсчету усилия, потребного для осадки части заготовки, зажатой бойкам пресса. [c.127]

Стыковая сварка — разновидность контактной сварки, при которой заготовки свариваются по всей поверхности соприкосновения. Свариваемые заготовки закрепляют в зажимах стыковой машины (рис. 5.26). Зажим 3 установлен на подвижной плите 4, перемещающейся в направляющих, зажим 2 укреплен на неподвижной плите 1. Сварочный трансформатор соединен с плитами гибкими шинами и питается от сети через включающее устройство. Плиты перемещаются, и заготовки сжимаются под действием усилия Р, развиваемого механизмом осадки. [c.212]

Удельным давлением течения называется отношение потребного для деформации внешнего усилия к плош ади давления под последней следует понимать площадь проекции поверхности металла, подвергнутой непосредственному воздействию развиваемого орудием усилия, на плоскость, перпендикулярную этому усилию. Так, при осадке она является площадью торца осаживаемой заготовки, соприкасающейся с бойком при вытяжке в плоских бойках она равна произведению ширины заготовки на ширину бойка (или часть её, если давление осуществляется неполной шириной бойка) при прошивке она равна площади поперечного сечения пуансона при штамповке она представляет собой площадь проекции поковки на плоскость разъёма и т. п. [c.275]

Пластическое формоизменение заготовки при штамповке шарика— довольно сложный процесс. В начальный момент при сжатии заготовки сферическими поверхностями инструмента происходит пластическое деформирование ее углов. После того как площадь соприкосновения заготовки с поверхностью штампа окажется достаточно большой, пластическое течение распространится на весь объем [1]. Не рассматривая начальную стадию процесса деформирования, будем считать, что через некоторый достаточно малый ход инструмента произойдет заполнение части штампа, прилегающей к оси симметрии, после чего будет происходить заполнение остальной части штампа за счет осадки заготовки. Так как начальное отношение диаметра заготовки к ее высоте значительно меньше 1, то на большей части хода инструмента будет происходить осадка, близкая к равномерной, до тех пор, пока отношение среднего диаметра а осаживаемой части заготовки к высоте Н боковой свободной поверхности удовлетворяет неравенству На соответствующей этому условию части хода инструмента удельное усилие д может быть принято равным удвоенной пластической постоянной — 2к. [c.76]

При приложении зажимного усилия Q не по центру детали имеет место неравномерная осадка заготовки, в результате чего базовая опорная плоскость располагается под некоторым углом к ее первоначальному положению. Величину этого угла легко определить, если заготовка устанавливается на опоры с ограниченной поверхностью контакта. Зная эксцентрицитет е точки приложения зажимного усилия Q (фиг. 81), можно вычислить опорные реакции и соот-ветствуюш ие им перемещения заготовки. Обозначив реакции левой и правых опор соответственно через Я и используя зависимости табл. 16, получим угол а наклона базовой плоскости по формуле [c.136]

Пример. Определить усилие ковочного пресса для осадки заготовки с исходными размерами До=740 мм, Яо=1200 мм до высоты Я1=б00 мм. Температура окончания ковки 1100° С, предел прочности стали при комнатной температуре Ов=80 кгс/мм=. [c.140]

Тепловой эффект деформации отрицательно сказывается на структуре и свойствах изделия. Эффект так называемой сверхпластичности, заключающийся в уменьшении усилия, обнаруживается при скоростях деформации 10 —10 с . При толщине заготовки, например, 10 мм в процессе осадки скорость движения инструмента, обеспечивающая режим сверхпластичности, составляет 0,001—0,1 мм/с, а весь цикл штамповки — несколько минут. Такой процесс невозможно осуществить традиционными способами, то же самое можно сказать и о сквозном прессовании без пресс-остатка, деформировании при пульсирующем нагружении или при выдержке заготовки под давлением для снижения удельных нагрузок на инструмент и повышения равномерности деформации. [c.9]

Для изотермического деформирования применяют гидравлические прессы, хотя для. этой цели можно использовать и другое оборудование. При этом скорость деформации может быть сколь угодно малой величиной и нижний ее предел ограничен только производительностью процесса. При уменьшении скорости деформации можно штамповать при значительно меньшем по сравнению с обычными условиями горячей штамповки сопротивлении металла деформированию. Например, сравнивали удельное усилие осадки в торец образцов диаметром 15 и высотой 20 мм из сплава ВТЗ-1 в обычных условиях на кривошипном прессе и в изотермических условиях на гидравлическом прессе без смазки при температуре 900° С. Температура нагрева штампов при штамповке на кривошипном прессе составляла 250° С. При деформации —60 % подстуживание торцов заготовки существенно не влияет на усилие деформирования. Отношение удельных усилий при штамповке на кривошипном прессе в условиях изотермической штамповки равно 2. Разница в усилии определяется только влиянием скорости деформации. Охлаждение заготовки при уменьшении ее толщины увеличивает усилие осадки на кривошипном прессе. При деформации 80% отношение удельных усилий составляет уже 2,8 [35]. [c.22]

Как отмечалось, зависимость удельных усилий от деформации при осадке отражает влияние упрочнения и контактного трения. В первом приближении можно считать, что доля увеличения удельного усилия от трения не зависит от свойств металла заготовки в случае, если коэффициент трения на контактных поверхностях одинаковый. Если для какого-либо металла известна кривая упрочнения и построена зависимость удельного усилия от деформации, то можно выделить ту часть усилия, которая связана с контактным трением и на которую влияют размеры образца и коэффициент трения. Если исходные размеры образца определены и созданы идентичные условия на контактных поверхностях при осадке различных металлов, то, установив роль трения для одного из них, можно получить кривые упрочнения по диаграммам д=д ц>). Напряжения должны быть выражены в относительных величинах и для удобства расчетов отнесены к пределу текучести испытуемого металла. [c.67]

Эту формулу можно использовать и при осадке цилиндра. Наибольшее усилие рассчитываем по формулам (25) и (26), в которых скорость деформирования = у (а ) = О, у > высота заготовки = Я (а ) =Я , ширина заготовки [c.120]

Значительно большие соотношения площадей поперечных сечений головки и стержня получены при изотермическом выдавливании и последующей осадке головки. При увеличении высоты заготовки при выдавливании в изотермических условиях, как отмечалось, усилие деформирования практически не возрастает из-за низкого коэффициента контактного трения между металлом и контейнером. На рис. 107, б показана выдавленная поковка с диаметром головки 12 и высотой 30 мм, диаметр стержня 6 мм (вытяжка 4). В результате последующей осадки головки получены поковки с отношением площадей поперечных сечений головки и стержня 16 (см. рис. 107, в) и 40 (см. рис. 107, г). Для обеспечения устойчивости заготовки при осадке предельное отношение высоты головки к ее диаметру должно быть не более 2,5. При осадке предварительно выдавленной поковки можно получить также головку требуемой формы и необходимый радиус перехода от головки к стержню. [c.218]

При плоскостной калибровке обжатию подвергаются отдельные плоскости заготовок, полученных литьем, горячей штамповкой или обработкой резанием, лишь в одном вертикальном направлении для получения заданной толщины. Плоскостная калибровка характеризуется свободным течением материала в направлениях, перпендикулярных воздействующим на заготовку усилиям. Степень осадки по высоте при плоскостной калибровке обычно не превышает 5—10% начального размера заготовки. [c.394]

В гидравлическом пресс-молоте двойного действия осадка заготовки и другие подготовительные операции выполняются усилием гидроцилиндра в результате подачи жидкости от насоса через напорный клапан. Ход приближения и возвратный ход выполняют от насоса как в гидропрессах. В процессе рабочего хода напорный клапан выключается, и при отскоке рабочая масса [c.413]

При использовании усилия пресса дл5 осевой осадки заготовки штамп должен содержать приводные подпорные плунжеры, мультипликатор. Удержание частей матрицы в сомкнутом положении в этом случае можно производить иЛи болтовым соединением, или специальными обоймами. В качестве примера рассмотрим принципиальное устройство установки (рис. 51), использованной авторами при проведении опытных работ. [c.148]

В верхнюю часть бака 14 через редукционный клапан 16 подают сжатый воздух под меньшим давлением, чем в возвратные полости цилиндров 3, 15. Таким образом, при отсутствии движения ползуна пресса вниз плунжеры 9, 12, 13 будут выдвинуты из блока цилиндров 10 на величину, допускаемую траверсой 8. Площадь этих плунжеров, а также ход их выбирается больше, чем соответствующие площади и перемещения осевых цилиндров 3 и мультипликатора 15. Суммарное усилие плунжеров 9, 12, /5 должно быть больше усилия раскрытия половин матрицы 1, 7. Величину предельного давления масла устанавливают по манометрам 6 с помощью предохранительных клапанов 5. Обратные клапаны 11 могут пропускать масло из бака 14 под давлением воздуха и не пропускают обратно, когда при рабочем ходе пресса масло будет поступать в соответствующие осевые цилиндры 3 и мультипликатор 15. Равенство между собой площадей плунжеров 9 и /3 и поршней цилиндров 3 обеспечивает осевую осадку заготовки с одинаковой скоростью с двух сторон. [c.153]

Процесс выдавливания может быть разделен на четыре стадии / — осадка заготовки до упора в стенки матрицы II — уменьшение толщины заготовки на 2/д при постоянном усилии выдавливания III—дальнейшее уменьшение толщины заготовки до толщины стенки с уменьшением усилия IV — быстрый рост усилия при дальнейшем уменьшении толщины заготовки. [c.215]

Зажимные устройства должны надежно, правильно и быстро закреплять свариваемые заготовки, создавать электрический контакт в сварочной цепи и обеспечивать в случае необходимости автоматический прием и освобождение заготовок. Для зажатия применяются устройства с упорами и без них. Типы зажимных устройств описаны в главе V. Упоры в значительной мере разгружают зажимные устройства. Без упоров сваривают длинные заготовки (трубы, рельсы и др.), для устранения проскальзывания которых в электродах при осадке необходимо, чтобы усилие зажатия было больше усилия осадки, деленного на коэффициенты трения / между свариваемыми заготовками и электродами (верхним и нижним) [c.111]

При стыковой сварке свариваемые заготовки 1 закрепляют в зажимах стыковой машины. Один из зажимов 2 — подвижный, другой — неподвижный. Питание электрическим током производят от сварочного трансформатора 3, вторичная обмотка которого соединена с плитами гибкими шинами, а первичная питается от сети переменного тока через включающее устройство. При помощи, механизма осадки подвижная плита перемещается, свариваемые детали сжимаются под усилием Р. [c.107]

Наибольшее распространение получили автоматы с механическим приводом для штамповки осесимметричных поковок типа колец, - шестерен, фланцев, гаек, болтов и т. п. Их подразделяют на вертикальные и горизонтальные. Для изготовления поковок типа колец, шестерен и фланцев используют горизонтальные автоматы двух типов с горизонтально и вертикально расположенными рабочими позициями. Эти автоматы имеют регулируемое число ходов в минуту, которое определяется массой и формой поковок. Число ходов автоматов с усилием от 2 до 15 МН составляет до 120 в минуту. Нагретый до оптимальной температуры конец прутка подается в рабочую зону автомата механизмом подачи прутка, выполненным в виде приводных роликов, и досылается до переднего жесткого переналаживаемого упора. Пруток прижимается к переднему упору и от него с помощью механизма отрезки отрезается заготовка. Этот же механизм обеспечивает подачу заготовки на первую позицию для осадки. Использование шлифованного проката и отрезка нагретой заготовки с прижимом прутка позволяют дозировать объем заготовки с относительно высокой точностью, обеспечивающей возможность последующей штамповки в закрытых ручьях без специальных компенсационных полостей для избыточного металла. Штамповка осуществляется главным ползуном за три перехода с последующей прошивкой наметки в поковке по оси симметрии. Исходные заготовки перемещаются с одной позиции на другую механизмом переноса, у которого можно регулировать как время срабатывания в период одного цикла штамповки, так и перемещения каретки поперечной подачи. Захваты клещей при замене инструмента легко демонтируются. Все элементы привода механизма переноса обеспечены устройствами предохранения от перегрузок. [c.240]

Порядок изготовления поковок в секционном штампе типовой конструкции (рис. 5) нагретую заготовку укладывают на матрицу / и за первый ход траверсы осаживают ее как в обычном штампе, при этом работают одновременно две секции величина осадки регламентируется предельным усилием пресса [c.30]

Нахождение усилия пластического дефбрмирова-ния заготовки при штамповке деталей типа тройников в плоскости поперечной симметрии (г О, рис. 24) является затруднительным из-за сложного характера распределения осевого напряжения а в данном поперечном сечении. Для практических раечетов можно воопо льзоваться определением усилия осевой осадки заготовки <3 г в поперечном сечении на трубной части изделия, т. е. при удалении от оси отвода большей, чем диаметр отвода (г й ). Численные аначения усилий пластического деформирования заготовки как в Центральной зоне, так и на трубной части должны быть одинаковы без учета влияния сил трения. [c.128]

Высадка сэлектронагре-вом при свободном деформировании металла. Процесс нагрева и высадки происходит по схеме (рис. 24). Конец заготовки, подлежащий высадке, зажимается между радиальными 1 и торцовым 2 контактами, подключенными ко вторичной обмотке понижающего трансформатора на напряжение 1,5—5 в переменного тока частотой 50 гц. Радиальные контакты зажимаются небольшим усилием Рх, допускающим скольжение заготовки. Для выполнения высадки на заготовку подается осевое давление Рз. равное 10 кПмм , и включается нагревающий ток. Участок заготовки между торцовым и радиальными контактами нагревается и получает осадку. При этом заготовка под действием осевого усилия Рг скользит между радиальными контактами /, и осадке подвергаются все новые участки заготовки. [c.170]

Для повышения равномерности деформаций в заготовках с большим )/Я (Я — высота заготовки перед осадкой О — диаметр заготовки перед осадкой) применяют осадку их в стопе. Если по мере осадки стопы заготовки поворачивать одну к другой разными сторонами, то металл вблизи торцов попеременно будет находиться либо в зоне затрудненных деформаций, либо в зоне интенсивных де( рмаций. Кроме повышения равномерности распространения деформаций при осадке стопой, достигается значительное снижение по требного усилия пресса. При осадке заготовок стопой стеклянную смазку рекомендуется применять только на последней переукладке. [c.252]

При осадке длинной заготовки небольшей толщины усилие определяют по формуле (26), где текущие размеры заготовки [c.119]

На трубной части (/) имеют место напряжения Ог, Ов, Ор. Все напрйжения являются сжимающими, и материал заготовки находится в состоянии неравномерного всестороннего сжатия. Осевое напряжениё Ог возникает от усилия осевой осадки Ql, которое действует с обоих концов заготовки. На некотором удалении от зоны перехода в отвод по направлению к торцу заготовки напряжение сгг можно считать постоянным, т. е. неизменяющимся по длине заготовки и толщине ее. Такое допущение справедливо без учета касательных напряжений, возникающих на поверхности заготовки от сил трения, а также без учета влияния отвода как концентратора напряжений. При более точных расчетах указанные факторы должны быть учтены. [c.66]

Фактически при штамповке указанного тройника потребовалась заготовка длиной 120—122 мм. По-грёшность расчета величины осадки заготовки по изложенной методике составляет не более 15%. Отклонение опытных и расчетных значений происходит вследствие различных условий штамповки (усилие подпора, величина давления жидкости, силы трения и т. п.). Однако приводимой методикой можно успешно пользоваться для практических расчетов. Аналогично можно определить и Длину заготовки штампованных изделий с наклонными или некруглыми отводами. В этом случае вместо диаметра отвода й в выражении (53) следует принять размер полости под отвод в матрице А (см. рис. 37) параллельно продольной оси. Высоту отвода принимают равной Ьср- Коэффициент, учитывающий разнопроход-ность отвода к, находят по графику (рис. 43), а степень переходности й определяют как отношение поперечного размера отвода В к диаметру заготовки с1. , - [c.119]

Усилие Р, необходимое для смыкания матрицы, в процессе штамповки не является постоянным. Вследствие упрочнения металла оно возрастает, а при уменьшении высоты заготовки Я,- и соответственно поверхности контакта матрицы и заготовки уменьшается. Изменение усилия, стремящегося раскрыть матрицу в процессе штамповки тройника диаметром d, равным 25 мм, из стали 12Х18Н10Т, показано на рис. 45. После создания давления жидкости внутри заготовки q, равного 2000 кгс/см половины штампа стремятся раскрыться с усилием 60 те. В процессе осадки заготовки материал упрочняется, что приводит к возрастанию усилия Р. Начиная с некоторого момента, упрочнение материала заготовки происходит менее интенсивно, а длина заготовки продолжает уменьшаться, что и обусловливает постепенное снижение усилия Р до 70 тс в конце штамповки. Наибольшее значение усилия Р max С0СТ8ВЛЯ6Т В [c.134]

На фиг. 22,6 показаны зоны различных деформаций при осадке цилиндрической заготовки. Установлено, что деформируемый объем при этом имеет характерные зоны / — зоны затрудненной деформации благодаря влиянию сил внешнего трения II — зона наиболее интен--сивной деформации, расположенная к действующему усилию под углом 45° III — зоны средних по величине деформаций. В центре имеем схему объемного сжатия, а на боковых частях сжатие с растяжением. Этим объясняется неравномерное распределение давлений по контактным поверхностям. На краях образца удельное давленне равно пределу текучести деформируемого металла (фиг. 22,г), а к [c.80]

Лучшим расположением волокон в поковке считается такое, когда направление действующих в детали сил сжатия будет перпендикулярно направлению волокна, а усилий растяжения — параллельно. Деталь, работающая на изгиб, будет прочнее и надежнее, если в ней волокна расположатся так, как показано на фиг. 165, а. Эта же деталь будет менее, надежна в работе при расположении волокна, показанном на фиг. 165, б. Для детали, работающей на разрыв, наилучшим расположением волокна будет такое, как на фиг. 165, в, а самым неблагоприятным — изображенное на фиг. 165, г. Зависимость механических свойств от расположения волокна показана на фиг. 166. На ней приведены при способа ковки шестерни и значения характеристик сжатия поперечного сечения (в %). Для работы шестерен важно, чтобы механические свойства во всех направлениях были одинаковыми. В противном случае зубья шестерен будут изнашиваться неравномерно и выкрашиваться в менее прочных местах. На фиг. 166, а показано изготовление поковки шестерни отрезкой от прокованной штанги. Волокна расположены вдоль оси штанги равномерно по всему поперечному сечению. Механические свойства в местах, показанных линиями, идущими из центра в трех направлениях, сравнительно одинаковые, но невысокие. Все зубья такой ш естерни будут изнашиваться равномерно, но стойкость шестерни будет небольшая. На фиг. 166, б показано изготовление поковки шестерни путем осадки заготовки по образующей перпендикулярно волокну. Волокна по сечению при этом располагаются неравномерно, а механические свойства в тех же местах, что и в первом случае, неодинаковые высокие вдоль волокна, очень низкие под углом 90° к волокну и средние под углом примерно 45 . Зубья такой шестерни будут изнашиваться неравномерно и в слабом месте выкрашиваться. [c.381]

Учитывая необходимость проведения большого количества трудоемких измерений при определении изменений геометрических размеров образцов (вставок), более предпочтительным является использование в качестве критерия износостойкости потери массы материала после заданного количества штамповок. Выполненные в работах 54, 88] испытания на износостойкость штамповых сталей различной леги-рованности, а также стали марки типа 5ХНМ с различными износостойкими покрытиями подтверждены испытаниями в промышленных условиях. Это позволило авторам рекомендовать принятые методики испытаний для оценки износостойкости штамповых материалов. Такие испытания предусматривают осадку (штамповку) заготовок, нагретых до соответствуюш.их температур, и последуюш.ее определение уменьшения массы опытного инструмента (образца). Так, испытания на износ, описанные в работе [18], осуш.ествляют на оборудовании, включаюш.ем электропечь для нагрева заготовок 25X25 (диаметр X длина) мм и гидравлический. пресс с максимальным усилием 1370 кН.. Заготовки, нагретые до температуры штамповки Гшт= Ю°С, [c.12]

Следует заметить, что попытки теоретического обоснования процессов ковки относятся к началу XX в. Так, в 1914 г. Н. С. Петров впервые вывел формулу для определения удельного усилия осадки цилиндрической заготовки. Но интенсивная разработка теории кузнечно-штамповочной техники началась только при Советской власти в период индустриализации страны. В начале 30-х годов появились первые труды С. И. Губкина и Е. П. Унксова, и в дальнейшем и многих других советских исследователей по пластической деформации при ковке и объемной и листовой штамповке. [c.113]

Если г ) не превышает некоторого критического значения, при котором начинается пространственный изгиб заготовки, то формоизменение высаживаемого утолщения заканчивается на этапе изгиба в одной плоскости. Под действием горизонтальной составляющей усилия подпора горизонтальные сечения нижней половины высаживаемой части заготовки сдвигаются вправо, что приводит к появлению дополнительного перегиба центрального волокна в иижией части заготовки в направлении увеличения его начальной кривизны (рис. 12, б). Окончательная форма высаженного конического утолщения зависит от соотношения объема высаживаемой части заготовки Ув и полости штампа Уп. ш> а также размеров полости штампа, определяющих начальный прогиб заготовки f (рис. 12, б) и ход осадки, равный /в — 1к при условии, что Я (рис. 12, г). [c.272]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...